Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Проектирование понижающей подстанции напряжением 110/35/10 - файл 1.doc


Проектирование понижающей подстанции напряжением 110/35/10
скачать (595 kb.)

Доступные файлы (1):

1.doc595kb.20.11.2011 17:50скачать

содержание
Загрузка...

1.doc

1   2   3
Реклама MarketGid:
Загрузка...


iа.ном. =

Вк = (Tа + tотк) = (Tа + tотк.в. + tрз) = 17,82(0,025+0,033+0,1)=58,6кА2с

(Iтер.)2 tтер = 2523 = 1875 кА2с,

Выключатель ВГТ-35Б-40/1250У1 подходит по всем условиям выбора.
Для ЗРУ – 10 кВ расчетные токи продолжительного режима:

Iнорм=

Тогда наибольший рабочий ток:

Imax=
Кабельная линия:

Iнорм=
Imax=
На кабельные линии выбираем выключатели вакуумные фирмы АВВ VD4-630/10

На секционные и вводные ячейки выключатели вакуумные фирмы АВВ VD4-3150/10


Uном, кВ

Iном., А

Номинальный ток отключения Iотк.ном., кА

Ток

электродинамической стойкости

Ток термической стойкости Iтер, кА / допустимое время его действия tтер

Полное время отключения tотк

iдин, кА

Iдин, кА

10

630

40

100

60

40/3

0,055

Проверка выключателя по ГОСТу 678-78Е:


^ Тип проверки

Условия проверки

Данные проверки

По напряжению установки

Uуст Uном

10 кВ = 10 кВ

По длительному току

Iном

210 А < 630 А

На симметричный ток отключений

IП Iоткл.ном

16,43 кА < 40 кА

На электродинамическую стойкость (по предельным сквозным точкам КЗ)

IП,О Iдин

iу iдин

16,43 кА < 31,5 кА

44,13 кА < 52 кА

На термическую стойкость

Вк (Iтер.)2 tтер

47,2 кА2с < 4800 кА2с

Вк = (Tа + tотк) = (Tа + tотк.в. + tрз) = 16,432(0,02+0,055+0,1)= 47,2 кА2с

(Iтер.)2 tтер = 4023 = 4800 кА2с,
Выключатель VD-630/10 подходит по всем условиям выбора.

3.2. Выбираем разъединители в РУВН, РУСН, РУНН.
Для ОРУ – 110 выбираем разъединители РПД- 110/1600 У1:
iдин = 102 кА, Iтер = 40 кА, tтер = 3 сек


Проверка разъединителя:


^ Тип проверки

Условия проверки

Данные проверки

По напряжению установки

Uуст Uном

110 кВ = 110 кВ

По длительному току

Iном

840 А < 1600 А

На электродинамическую стойкость (по предельным сквозным точкам КЗ)

iу iдин

27,3 кА < 102 кА

На термическую стойкость

Вк (Iтер.)2 tтер

28,77 кА2с < 4800 кА2с


(Iтер.)2 tтер = 4023 = 4800 кА2с,

где

Вк – тепловой импульс тока К.З. по расчету.

Iтер – среднеквадратичное значение тока, за время его протекания (ток термической стойкости) по каталогу.

tтер – длительность протекания тока термической стойкости по каталогу.
Разъединитель РПД- 110/1600 проходит по всем условиям выбора.

Для ОРУ – 35 кВ выбираем разъединитель РПД – 35/2000 У1:
iдин = 100 кА, Iтер = 40 кА, tтер = 3 сек


Проверка разъединителя:


^ Тип проверки

Условия проверки

Данные проверки

По напряжению установки

Uуст Uном

35 кВ = 35 кВ

По длительному току

Iном

1400 А < 2000 А

На электродинамическую стойкость (по предельным сквозным точкам КЗ)

iу iдин

40,2 кА < 100 кА

На термическую стойкость

Вк (Iтер.)2 tтер

58,6 кА2с < 4800 кА2с


(Iтер.)2 tтер = 4023 = 4800 кА2с,
Разъединитель РПД – 35/2000 У1 проходит по всем условиям выбора.
Для ЗРУ – 10 кВ разъединители не выбирается, т.к. ЗРУ укомплектовано ячейками комплектного распределительного устройства с выключателями, установленными на выкатной тележке.


3.3. Выбор токоведущих частей.
3.3.1. Выбор токоведущей связи и сборных шин РУВН.
Токоведущие связи и сборные шины РУВН предусмотрены гибкими шинами, выполненными из многопроволочных сталеалюминевых проводов. Для изоляции и крепления применяем подвесные изоляторы.

Условия выбора гибких шин:


  1. По току

Iдоп. ≥ Iдл.раб.


  1. По термической стойкости

Sш. ≤ Smin.


  1. По условию коронирования

На электродинамическую стойкость не проверяем, т.к. согласно ПУЭ проверке на электродинамическую стойкость подлежат присоединения, если ток трехфазного К.З. превышает 20 кА, рассчитанный ток К.З. меньше.

^ Выбор по экономической плотности тока не производится, т.к. на РУВН шины сборные.

Максимальный ток на шинах составляет Imax = 840А.

По справочным данным выбираем провод АС 400/64 с Iдоп. = 860А.

Iдоп. = 860А > Iдл.раб. = 840А.

Для определения термической стойкости шин при К.З., определим минимальное сечение шин.

Smin = I·tср = 10 ∙ 880 ∙√0,3 = 67.7мм2

С 88

Sш = 400мм2 > Smin = 67,7 мм2
Т.Е. по условию термической стойкости шины проходят.

По условию короны:

Согласно справочным данным минимальное сечение провода в сетях ~ 110 кВ составляет 240/39, что меньше выбранного сечения.

^ Таким образом, в качестве сборных шин РУВН выбран провод АС 400/64.

Токоведущие связи от выводов автотрансформаторов до шин 110 кВ дополнительно проверяем по экономической плотности тока.
Sэ = Iраб. = 420 = 420мм2

Jэк 1

Полученное сечение округляем до ближайшего стандартного сечения – 400 мм2


3.3.2. Выбор токоведущих связей ~ 35 кВ.
Условия выбора шин аналогичны выбору шин ~ 110 кВ.

  1. По току

Iдоп.=710А > Iдл.раб.=700А

По максимальному току нагрузки выбираем 2 провода АС – 300/39.


  1. По термической стойкости

Sш = 2 ∙ 300 = 600 мм2 > Smin = 15800 ∙ √0,3 = 98,34мм2

88

  1. По условию коронирования

Согласно табличным данным минимальное сечение по условиям коронирования – 70/11, что значительно меньше выбранного сечения.

^ На основании вышеизложенного принимаем сечение сборных шин АС 2X300/39

Токоведущие части от выводов автотрансформаторов до сборных шин РУ – 110 кВ дополнительно проверяются по экономической плотности тока.
Sэ = Iраб. = 700 = 700 мм2

Jэк 1

Выбираем ближайшее стандартное сечение АС – 2X300/39.
3.3.3. Выбор токоведущих связей и сборных шин РУНН.
Сборные шины 10 кВ выбираем жесткими, однополосными, расположенными в одной плоскости.

Условия выбора жёстких шин:

1. По току

Iдоп. ≥ Iдл.раб.

2. По термической стойкости

Sш. ≤ Smin.

3. По механической прочности

σ доп.σ расч.

Максимальный длительный ток на шинах Iдлит. раб. = 1330А по справочным данным подбираем шину прямоугольного сечения 100Х6

Iдоп. = 1425A > Iдлит. раб. = 1330А

Проверяем по термической стойкости:

Sш = 100 ∙ 6 = 600 мм2 > Smin = 29400 ∙ √0,3 = 183 мм2

88

По механической прочности:

σ расч. = 1,76∙10-8l2 ∙ I уд.2

a ∙ ω

Для ячеек комплектного распределительного устройства КМ1:

l – расстояние между изоляторами вдоль фазы = 0,75 м

а – расстояние между осями шин смежных фаз = 0,25 м

ω – Момент сопротивления

ω = 0,167 ∙ в ∙ h2 = ( 6 ∙ 1002 ) мм2 = 0,167 (0,06 ∙ 0,123 = 0,0001 м3

σ = 1,76 ∙ 10-80,752 ∙ 799002 = 2516828,1 кТс/см2

0,25 ∙ 0,0001

σ ≈ 251,7 кТс/см2

По таблице σ доп. для алюминиевых шин составляет 650 кТс/см2

σ доп. = 650 кТс/см2 > σрасч. = 251,7 кТс/см2

Расчетные данные подтверждают правильность выбранного сечения.

3.4. Выбор измерительных ТА и приборов в цепях РУВН, РУСН, РУНН.
Выбор и проверка трансформаторов тока по режиму К.З. производится из следующих условий:


^ По номинальному напряжению

Uном. Uраб.

По номинальному току

Iном. Iдлит.раб.

По нагрузке вторичной цепи, обеспечивающей погрешность в пределах паспортного класса точности.

Z2ном. Z2

По электродинамической стойкости

iдин.iуд.

По термической стойкости

Вк (Iтер.)2 tтер


Для ОРУ – 110кВ выбираем встроенные в выводы выключателей трансформаторы тока


^ Расчетные величины

Параметры трансформатора ТФЗМ 110-У1

Uраб.

110кВ

Uном.

110 кВ

Iдлит.раб.

840А

Iном.

1000А

iуд.

25,8кА

iдин.ст.

102кА

Вк

28,77 кА2∙с

(Iтер.)2 tтер

402∙3=4800 кА2∙с

Z2расч.

1,1 Ом

Z2рном.

1,2 Ом


Проверка ТА по допустимой нагрузке вторичной цепи.

Индуктивное сопротивление токовой цепи приборов невелико, потому Z2r2 .

Нагрузка вторичной цепи ТА складывается из сопротивлений приборов, сопротивлений контактов.

r2 = ∑ Zприб. + Zдоп. + Zконт.


a

b

c









^ Определим нагрузку от приборов на трансформаторы тока, установленные на стороне ВН автотрансформатора:


Прибор

Тип

Нагрузки фаз, В·А

А

В

С

Амперметр

Э-335

0,5







Ваттметр

Д-335

0,5




0,5

Варметр

Д-335

0,5




0,5

Счетчик активной энергии

И-674

2,5




2,5

Счетчик реактивной энергии

И-673

2,5




2,5

Итого:




6,5




6


Наиболее нагружен ТА фазы А, сопротивление приборов определяем по выражению:
rприб. = = 6,5/52 = 0,26 Ом
Сопротивление контактов rк = 0,1 Ом (справочные данные)

Согласно ПУЭ, класс точности трансформаторов тока для присоединения расчетных счетчиков, должен быть не более 0,5.

^ Вторичная нагрузка ТА в классе точности 0,5 соответствует S = 30 В·А, Z2 = S/I2 = 30 / 52 = 1,2 Ом.

Определим сопротивление соединительных проводов. Чтобы трансформатор тока работал в выбранном классе точности, необходимо выдержать условие:

Z2 ном. ≥ ∑ Zприб. + Zдоп. + Zконт. , отсюда: допустимое сопротивление проводов:

Zдоп. Z2 ном. - ∑ Zприб. - Zконт. = 1,2 – 0,26 – 0,1 = 0,84 Ом

Определим сечение соединительных проводов:

q = ρ ∙ lрасч. / rприб. , где

ρ – удельное сопротивление провода (для медных проводников ρ = 0,0175 Ом/м)

lрасч. – Расчетная длина, зависящая от схемы соединения приборов.

Длину соединительных проводов (кабелей с медными жилами) от трансформаторов примем l = 100м.

При соединении ТА в неполную звезду lрасч. = √3 · l =173м

q = 0,0175 ∙ 173 /0,84 = 3,6мм2

Принимаем сечение контрольного кабеля КВВГ 4мм2.

Общее сопротивление кабеля, сечением 4мм2:

rдоп. = ρ ∙ lрасч. / q = 0,0175 ∙ 173 / 4 = 0,75 Ом

Z2 = Zприб. + Zдоп. + Zконт. = 0,26 + 0,75 + 0,1 = 1,1 Ом.

Z2 = 1,1 Ом < Z2 ном. = 1,2 Ом.

Условие соблюдается, поэтому выбранный трансформатор будет работать в выбранном классе точности 0,5.
Для РУСН 35 кВ выбираем элегазовый трансформатор тока ТРГ 35-У1


^ Расчетные величины

Параметры трансформатора ТФЗМ 110-У1

Uраб.

35 кВ

Uном.

35 кВ

Iдлит.раб.

1400А

Iном.

1500А

iуд.

36,66кА

iдин.ст.

102 кА

Вк

58,6кА2∙с

Iтер.2tтер

402∙1= 1600кА2∙с

Z2расч.

0,93 Ом

Z2рном.

1,2 Ом


Проверка ТА по допустимой нагрузке вторичной цепи.


Прибор

Тип

Нагрузки фаз, В·А

А

В

С

Амперметр

Э-335

0,5







Ваттметр

Д-335

0,5




0,5

Варметр

Д-335

0,5




0,5

Счетчик активной энергии

И-674

2,5




2,5

Счетчик реактивной энергии

И-673

2,5




2,5

Итого:




6,5




6


Наиболее нагружен ТА фазы А, сопротивление приборов определяем по выражению:
rприб. = = 6,5/52 = 0,26 Ом
Сопротивление контактов rк = 0,1 Ом (справочные данные)

Вторичная нагрузка ТА в классе точности 0,5 соответствует S = 30 В·А, Z2 = S/I2 = 30 / 52 = 1,2 Ом.

Определим сопротивление соединительных проводов. Чтобы трансформатор тока работал в выбранном классе точности, необходимо выдержать условие:

Z2 ном. ≥ ∑ Zприб. + Zдоп. + Zконт. , отсюда: допустимое сопротивление проводов:

Zдоп. Z2 ном. - ∑ Zприб. - Zконт. = 1,2 – 0,26 – 0,1 = 0,84 Ом

Определим сечение соединительных проводов:

q = ρ ∙ lрасч. / rприб. , где

ρ – удельное сопротивление провода (для медных проводников ρ = 0,0175 Ом/м)

lрасч. – Расчетная длина, зависящая от схемы соединения приборов.

Длину соединительных проводов (кабелей с медными жилами) от трансформаторов примем l = 75м.

При соединении ТА в неполную звезду lрасч. = √3 · l =130м

q = 0,0175 ∙ 130 /0,84 = 2,7мм2

Принимаем сечение контрольного кабеля КВВГ 4мм2.

Общее сопротивление кабеля, сечением 4мм2:

rдоп. = ρ ∙ lрасч. / q = 0,0175 ∙ 130 / 4 = 0,57 Ом

Z2 = Zприб. + Zдоп. + Zконт. = 0,26 + 0,57 + 0,1 = 0,93 Ом.

Z2 = 0,93 Ом < Z2 ном. = 1,2 Ом.

Условие соблюдается, поэтому выбранный трансформатор будет работать в выбранном классе точности 0,5.
^ Таким образом трансформатор тока удовлетворяет всем условиям выбора.
1   2   3



Скачать файл (595 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации