Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  


Загрузка...

Назначение режимов резания - файл 1.doc


Назначение режимов резания
скачать (424.5 kb.)

Доступные файлы (1):

1.doc425kb.24.11.2011 12:00скачать

содержание
Загрузка...

1.doc

Реклама MarketGid:
Загрузка...
Назначение режима резания для токарной операции растачивание.




1. Анализ технологической операции.



65





Рис.1
1.1.Заготовка.

Прокат из коррозионностойкой, жаростойкой и жаропрочной стали 10ХН20Т3Р Термическая обработка: закалка, в = 880 Мпа, НВ = 262.

1.2.Деталь.

Согласно рис.1 деталь представляет собой втулку.

1.3. Приспособление.

Заготовка закрепляется в 3-х кулачковом пневматическом патроне с упором в левый торец.

1.4. Оборудование.

В качестве оборудования согласно табл.9, с.15 /2/ выбран токарный станок мод.16Л20, имеющий следующие параметры:

1) число частот вращения шпинделя zn = 21;

2) пределы частот n = 16 – 1600 1/мин.;

3) пределы продольных подач Sпр = 0,05-2,8 мм/об.;

4) пределы поперечных подач Sпп = 0,025-1,4 мм/об.;

5)мощность привода главного движения Nст = 3,8 кВт.

2. Выбор инструментального материала.

Для условий получистового точения стали 10ХН20Т3Р, относящейся к IХ гр. обрабатываемых материалов, табл.13, с.53 /1/ рекомендует твердый сплав Т15К6.

^ 3. Выбор геометрии режущих инструментов.

Для обработки сталей гр. IХ табл.1, с.211 /1/ рекомендует следующую геометрию табл.1

4. Выбор смазочно-охлаждающего жидкости (СОЖ).

Согласно табл.24, с.233 /1/ для проведенных выше условий рекомендуется 1,5-3% раствор Аквол – 2.

5. Назначение глубины резания t.

Согласно операционным размерам и размерам заготовки (рис.1) определяем глубину резания и результат заносим в сводную табл.1

6. Назначение подач S.

Согласно табл.28 /1/ с.238 при Ra = 12,5, r =1,8 рекомендуются следующие табличные подачи = 0,87 мм/об.

Выполним корректировку выбранной подачи для конкретных условий рис.1. Значения поправочных коэффициентов на подачи выбираются согласно табл. 30 /1/ с.239. Их значения приведены в табл. 2.

Таблица 2


Условия обработки


Корка

Матер. инструмента

Диам. обработки

Матер. заготовки

Термообработка

Вид поверх. обработки


KSj

N \ Кi













КS

1

I

I

0,45

I

I

1

0,45


Найдем значения скорректированной подачи

S = · KS

= 0,87 · 0,45 = 0,392 мм/об.

Считаем, что универсальный станок 16Л20 располагает таким набором подач.

Таблица 1

№ резца

П а р а м е т р ы

α

γ

φ

r

f

t

S

hз

T

nст

Vф

τ0

Ρz

Nе

грд

грд

грд

мм

мм

мм

мм/об

мм

мин

1/мин

м/мин

мин

кг

кВ

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

16

1


6

18

60

1,8

0,5

1

0,39

0,6

60

200

12,6

0,9

94,6

0,19


7. Выбор стойкости резцов Т.

Согласно табл. 18 /1/ с.227 при получистовой обработке материалов IХ гр. твердосплавным инструментом рекомендуется:

hз = 0,6 мм, Т = 60 мин.; Значения hз и Т заносим в итоговую табл.1.

8. Назначение скорости резания V.

Согласно табл.42 /1/ с.246 для стали IХ гр. с в 900 Мпа рекомендуется следующее табличное значение скорости в зависимости от t и S:

= 72 м/мин.

Выполним корректировку согласно конкретным условиям рис.1.

Поправочные коэффициенты Кi (i = 1 - 10) на скорость резания выбираем из табл.43 /1/ с.247 и находим поправочный коэффициент.

Выбранные поправочные коэффициенты Кi и полные коэффициенты Кvj приведены в табл.3.

= · Kv

V = 72 · 0,19= 13,7 м/мин.

Таблица 3


Условия обработки

Матер. заготовки

Матер. ин-та


Угол

φ0



Растачивание

Точение канавки

Фасон точение





Кор-ка


СОЖ





N \ Кi























1

1,22

1,9

0,92

I

0,3

I

1

0,3

I

I

0,19


9. Расчет частоты вращения заготовки n

n=

Рассчитанное значение n должно быть скорректировано по nст. Для этого рассчитываем геометрический ряд частот станка.

Знаменатель геометрического ряда частот

φn =

должен соответствовать одному из 7-ми стандартных значений.

В нашем случае

φn=[1.06, 1.12, 1.26, 1.41, 1.58, 1.78, 2.00]

Выполним расчет и корректировку частоты вращения для резца.

nст =  200 1/мин.

Таблица 4

12,5

40

126

400

1270

15,75

50

159

504

1600

19,80

63

200

635

-

25,0

79

252

800

-

31,5

100

317

1008

-


Рассчитаем фактические скорости резания Vф:

Vф=

V=0,00314 · 20 · 200 = 12,6 м/мин

Выбранные значения nст и соответствующие им Vф заносим в табл. 1.

10. Расчет основного времени 

Формулы для расчета 0 для различных видов обработки приведены на с.609 /5/. Так для токарных переходов

τ0 =

где L1, L2 - соответственно величины врезания и перебега резца, мм;

L - длина обрабатываемой поверхности, мм.

Значения L1 и L2 приведены в табл.2 /5/ с.620.

В нашем случае (рис.2.1).

 = 0,9 мин.

Значения  заносим в табл.1.
11. Расчет силы резания Pz .

Согласно с.271 /2/ окружная составляющая силы резания определяется выражением

Pz =., кг, где

Выбрав для наших условий из табл.22 /2/ с.273 значения постоянных получим расчетную зависимость

Pz = 204 t1,0 S0,75 Kp

Частные значения поправочных коэффициентов Кi выбираем из табл.23 /2/ с.275. Значения их вместе с j приведены в табл. 5.

Таблица 5

Условия

обработки

Угол в пла-

не, φ0

Передний угол, γ0

Угол

0

Радиус при вершине r,

мм


j

Кi









Кp

1

0,94

I

I

I

0,94


Рассчитаем значение Pz :

Pz = 204  1  0,390,75  0,94 = 94,6 кГ.

12. Расчет мощности резания.

Выполняется для сравнения эффективной мощности резания Nе с мощностью станка Nст. Расчет выполняется по формуле /2/ с.271.

Nе=Nст

Ne = = 0,19 кВт

Она значительно меньше N= 3,8 кВт, поэтому должен быть выбран станок меньших габаритов и мощности. Полученные значения Pz и Ne заносим в табл. 1.

Назначение режимов резания для операции осевой обработки сверление.

1







. Анализ исходных данных.

25












Ф24 Н14



Рис.2

1.1. Заготовка.

Плита, предварительно обработанная из коррозионностойкой, жаростойкой и жаропрочной стали 10ХН20Т3Р. Термическая обработка: закалка, в= 880 МПа, НВ = 262.

1.2. Деталь.

Согласно рис.2 в заготовке необходимо получить отверстие

Ø 24 Н14 с Ra= 25 мкм.

1.3. Приспособление.

Заготовка устанавливается по 3-м обработанным поверхностям в приспособление с пневматическим поджимом сверху. Обработка отверстия выполняется без кондуктора с использованием быстросменного патрона.

1.4. Оборудование.

В качестве оборудования согласно табл. 11 /2/ с. 20 выбран вертикально- сверлильный одношпиндельный станок мод. 2Н125, имеющий следующие параметры:

  1. наибольший диаметр сверления Ø 25мм;

  2. число частот вращения шпинделя zn = 12;

  3. пределы частот n = 45-2000 1/мин.;

  4. число подач zs = 9;

  5. пределы подач S = 0,1-1,6 мм/об.;

  6. мощность привода главного движения Nст = 2,2 кВт.

2. Выбор числа ходов z при сверлении отверстия.

Согласно табл.62 /1/ с.265 отверстие Ø 24 в сплошном материале IХ гр. просверливается за один ход, т.е. z = 1.

3. Выбор длины участков L сверления между выводами сверл.

Согласно табл.63 /1/ с.265 в сплошном материале IХ гр. сверлом Ø 24 можно сверлить отверстие на длину:

L  3  D  3  24  72 мм  50 мм

без его вывода для удаления стружки. Поскольку заданная длина сверления (рис.2) 50 < 72, то обработка выполняется без вывода сверла.

4. Выбор инструментального материала.

Согласно табл. 5 /1/ с.42 для обработки материалов IХ гр. сверлением рекомендуется быстрорежущая сталь Р12Ф3.

5. Выбор конструкции и геометрии осевого инструмента.

Согласно с 103 /1/ выбираем стандартную конструкцию и геометрию осевых инструментов.

^ 6. Выбор СОЖ.

Согласно табл.24 /1/ с.233 для осевой обработки материалов IХ гр. рекомендуется 1,5-3% раствор Аквол – 2.

7. Назначение глубины резания t.

Согласно операционным размерам и параметрам заготовки (рис.2) определяем глубину резания и результаты заносим в сводную табл. 6.

8. Назначение подач S.

Согласно с.266 /1/ условия сверления (рис.2) определяют 2-ю группу подач. Поэтому для 2-й группы подач по табл.64 /1/ с.267 выбираем табличную подачу ST = 0,33 мм/об. Поправочные коэффициенты Ki, (i = 1-5) для корректировки ST выбираем из табл.65 /1/ с.267 и записываем в табл.7

Таблица 6

Инстру-

мент

П а р а м е т р ы

D

Zu

L

JT

Ra

t

S

hз

T

n

V

τ0

Ρ0

Μк

Νе

мм

-

мм

-

мкм

мм

мм/об

мм

мин

1/мин

м/

мин

мин

кГ

кГм

кВт

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

Сверло


24

1

50

14

25

12

0,2

0,5

20

87

6,55

3,44

868

6

0,53

Таблица 7

Усл. обработки

Длина

отверст.

Жесткость

Материал

ин-та

Вид

отверстия

Материал заготовки

Ksj

Ин. /Кi











Ks

Сверло

I

I

I

I

0,75

0,75


Найдем значение скорректированной подачи.

S = ST · KS = 0,33 · 0,75 = 0,25 мм/об.

Выполним корректировку рассчитанной подачи по набору подач Sст станка. Определим знаменатель геометрического ряда подач станка

φs=

Рассчитанные стандартные значения подач приведены в таблице 8.

Таблица 8


S

0,100

0,200

0,400

0,790

1,56

-

0,141

0,280

0,560

1,100

-

-


n

31

62

123

244

486

966

44

87

173

344

685

1361


Согласно табл.8 подача корректируется до следующего станочного значения:

S = 0,25  0,2 мм/об.;

Полученное значение подачи S заносим в табл.6.
9. Выбор стойкости инструментов Т.

Рекомендуемые значения допустимого износа hз и стойкости Т осевых инструментов выбираем соответственно из табл.19 /1/ с.228 и табл.20 /1/ с.229 и заносим в сводную табл. 6.

10. Назначение скоростей резания V.

Согласно табл.68 /1/ с.271 для условий сверления (рис.2) рекомендуется табличная скорость резания VT = 9,2 м/мин.

Поправочные коэффициенты Кi, (i = 1-7) на VT выбираем из табл.69 /1/ с.272 и заносим в табл.9.

Таблица 9

Условия обработки

Матер.

заготовки

Матер.

инструмен.

Вид

отвер.


СОЖ

Стойкость

Длина

отв.


Корка


Кvj

ин./ Кi















Kv

Сверло

I

I

0,9

I

I

I

I

0,9


Найдем значение скорректированной скорости резания

V = VT · Kv = 9,2· 0,9 = 8,28 м/мин.;

11. Расчет частоты вращения инструмента n.

Для осевой обработки

n = , 1/мин, где D – диаметр инструмента, мм.

Расчетные значения n должны быть скорректированы по nст.

Рассчитаем знаменатель геометрического ряда частот вращения шпинделя

φn=

Стандартный ряд ncт для этих условий приведен в табл. 8.

Выполним расчет и корректировку частоты вращения инструмента.

n = 318,5·= 110  87 1/мин.;

Рассчитаем фактические скорости резания

V = 0,00314 · 24 · 87 = 6,55 м/мин.;

Выбранные значения n и V заносим в табл. 6.

12. Расчет основного времени 0.

Формулы для расчета 0 приведена на с. 611 /5/.

τ0=

Значения величин врезания L1 и перебега L2 приведены в табл.3 /5/, с.620. В нашем случае согласно табл.6 и рис.2, получим

01 = = 3,44 мин;

Значения 0 заносим в табл. 6

13. Расчет осевого усилия Р0

Согласно с.277 /2/ Р0 = Ср Dq Sу Кр

Согласно табл.32 /2/, с.281 Ср = 143; q = 1,0; у= 0,7

Согласно табл.9 /2/, с.264

Крмр=

Окончательно имеем

Р0 = 143 · 241,0 · 0,20,7 · 0,78 = 868 кГ.

14. Расчет крутящего момента Мк.

Согласно с.277 /2/ Мк = См Dq Sу Км.

Согласно табл.32 /2/, с.281 Мк = 0,041 · 242,0 · 0,20,7 · 0,78 = 6 кГм.

15. Расчет мощности резания.

Согласно с.280 /2/ эффективная мощность резания

Ne = , кВт.

Ne = = 0,53 кВт < 4 кВт = N.

Полученные значения Р0 , Mk и Ne заносим в табл.6.

Н
50


10

360

180360

100

2510

400
азначение режимов резания при фрезеровании уступа цилиндрической фрезой.

1. Анализ исходных данных.

Рис.3

1.1. Заготовка

Плита, предварительно обработанная из коррозионностойкой, жаростойкой и жаропрочной стали 10ХН20Т3Р. Термическая обработка: закалка, в = 880 МПа, НВ = 262.

1.2. Деталь

Согласно рис.3 заготовку необходимо обработать уступы цилиндрической фрезой.

1.3. Приспособление

Заготовка базируется по 3-м обработанным поверхностям в приспособление с пневматическим поджимом сбоку (тиски).

1.4. Оборудование.

В качестве оборудования согласно табл.40 /2/, с.54 выбран горизонтально-фрезерный широко-универсальный станок мод. 6Р83, имеющий следующие параметры:

1) число частот горизонтального шпинделя zпr = 18;

2) пределы частот горизонтального шпинделя nr = 31,5 – 1600 I/мин.

3) число частот вертикального шпинделя ;

4) пределы частот вертикального шпинделя ;

5) пределы продольных и поперечных подач Sм = 25 – 1250 мм/мин.;

6) мощность станка N=11 кВт.
Sпп


^ 2. Выбор числа ходов.

Поскольку припуск невысокий переход, выполняем за один ход, т.е. t = h.

3. Выбор материала режущей части инструмента.

Согласно табл.13 /1/, с.56 для чернового фрезерования сталей IХ гр. рекомендуется твердый сплав Т14К8.

4. Выбор конструкции и геометрии инструмента.

Согласно с.223 /1/ и с.174 /2/ выбираем стандартную конструк-

цию и геометрию фрезы с числом зубьев: z = 10

^ 5. Выбор СОЖ.

Согласно табл.24 /1/, с.233 при черновом фрезеровании сталей IХ гр. рекомендуется 5-10% раствор Аквол-10М.

6. Назначение глубины фрезерования t.

Согласно рис.3 фрезы работают со следующими глубинами резания

приложение на с.392 /1/: t = 10;

Значения t заносим в сводную табл. 13

7. Назначение подач S.

Согласно табл.113 /1/, с.305 для сталей IХ группы и t = 10

ST = 0,13 мм/зуб

Поправочные коэффициенты Кi для корректировки ST выбираем из табл.107 /1/, с.298, табл.108 /1/, с.299 табл.114 /1/, с.305 и заносим в табл.10.
Таблица 10

Условия обработки

Технолог. условия

Материал инструмента

Вид фрезерования

RZ

Ksj

ин. /Кi









Ks

1

1,2

0,85

1

1

1,02


Найдем значения скорректированной подачи

Sz = ST · Ks

Sz =0,13 · 1,02 = 0,134 мм/зуб

Считаем, что универсальный станок располагает такими подачами.

Полученное значение Sz заносим в сводную табл.13.

8. Выбор стойкости фрез Т.

Рекомендуемые значения допустимого износа hз и стойкости Т фрез выбираем из табл.22 /1/, с.231 и заносим в соответствующие графы табл.13.

9. Назначение скорости резания V.

Согласно табл.142 /1/, с.327 для IХ группы материалов при

в  1000 МПа, Dф = 80, В = 50, t = 10, Sz = 0,13 рекомендуется

VT = 22 м/мин.

Поправочные коэффициенты Кi на VT выбираем из табл.109 /1/, с.303, табл.146 /1/, с.329 и заносим в табл.11.

Таблица 11.

Условия обраб.

Техн.

условия

Матер.

заготовки

Матер.

инстр.

Корка

°

СОЖ

Вф/

Вн

Вф

Кvj

Ин./К

















Кv

1

1

1

2,7

1

1

1

1,1

1

3,0

Найдем значение скорректированной скорости резания V c учетом полученных выше значений VT и Кv

V = VT · Kv

V = 22 · 3 = 66 м/мин.;

10. Расчет частот вращения инструмента n.

При фрезерной обработке

n=

где D – диаметр фрезы, мм.

Определим знаменатель геометрического ряда частот для горизонтального расположения шпинделя

φnг =

Стандартный ряд частот nст для этих условий приведен в табл.12.

Таблица 12


nг


31.5

40

50

63

79

100

126

159

200

252

317

400

504

635

800

1008

1270

1600


Выполним расчет и корректировку частоты вращения для инструмента.

nг = 318,5 = 263  252 /мин.;

Рассчитаем фактические скорости резания

V = , м/мин.

V = 0,00314  80  252 = 65,8 м/мин.;

Значение ncт и соответствующее ему V заносим в табл.13.

11. Расчет основного времени 0.

Согласно с.613 /5/ основное время для различных видов фрезерования определяется выражением

τ0=

Значения величин врезания L1 и перебега L2 приведены в табл.6 /5/, с.622. В нашем случае согласно рис.4.1 и табл.4.4 получаем:

0 = 0,59 мин.;

Значения 0 заносим в табл. 13.
12. Расчет силы резания Рz.

Согласно с.282 /2/

Pz = кг

Выбирая значения постоянных и показателей степеней из табл.41 /2/, с.291 и выполняя вычисления, получим:

Рz = 872 кГс;
13. Расчет крутящего момента Мк.

Согласно с.270 /2

Mk =, кГм.

Определим значения Мк :

Мк == 35 кГм;

14. Расчет мощности резания.

Согласно с.290 /2/ эффективная мощность фрезерования

Ne = кВт.

Определим значение Ne :

Ne = 9,37 кВт;

Мощность Ne = 9,37кВт не превышает NcT = 11кВт

Полученные значения Рz, Мk и Ne заносятся в соответствующие графы табл.13.



Фрезы

П а р а м е т р ы

D

zu

L

t

B


Sz

hз

Т

n

V

τ0

Pz

Мк

Nе

мм

-

мм

мм

мм

мм/

зуб

мм

мин

1/мин

м/

мин

мин

кГ

кГм

кВт

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Ци-

лин-

дрическая

80

10

350

10

50

0,13

0,4

90

252

65,8

0,59

872

35

9,37


Таблица 13.

Н
100

300

Sпр

t

t
азначение режимов резания для операции круглого наружного шлифования.
1.Анализ исходных данных.

Рис.4

1.1.Заготовки.

Для шлифовальной операции заготовкой служит вал, прошедший чистовое точение. Материал заготовок коррозионностойкая, жаростойкая и жаропрочная сталь 10ХН20Т3Р. Термическая обработка: закалка, в = 880Мпа, НВ = 262.

1.2. Деталь.

Вал шлифуется в размер Ø 50 h 7.

1.3. Приспособление.

Согласно принятым обозначениям (рис.5.1 – 5.5) заготовка устанавливается в центрах (задний центр вращающийся) и приводится во вращение с помощью поводка.

1.4. Оборудование.

В качестве оборудования согласно табл.18 с.30 /2/ выбран круглошлифовальный станок мод.3М163В, имеющий следующие параметры:

  1. пределы частот вращения детали n = 55-620 I/ мин. (с бесступенчатым регулированием);

  2. наибольшие размеры шлифовального круга, мм.

  3. мощность электродвигателя привода круга N = 13 кВт.


2. Выбор шлифовальных кругов.

Согласно табл. 158 /1/, с.340 для операции шлифования закаленных материалов IХ гр. рекомендуется круг со следующими характеристиками:

Тип ПП 600 х 100 х 300, марка 45А, зернистость 25, твердость СМ1, 6, связка К5, 35 м/с , А, I кл.;

^ 3. Выбор СОТС.

Согласно табл.24 /1/, с.234 для рассмотренных условий (рис.4) рекомендуется 3-5% раствор Аквол-15.

4. Назначение припусков на шлифование h.

Согласно табл.159 /1/, с.342: для операции рекомендуется припуск на диаметр 2h = 0,4 мм;

5.Выбор скорости движения детали V.

Согласно табл.161 /1/, с.343 для условий операции рекомендуется V = 38 м/мин. Частота вращения детали

n = = = 242

Полученные значения Vи nзаносим в табл. 14.

6. Выбор скорости шлифовального круга Vк.

Согласно табл. 2.101 /6/, с.179 при шлифовании сталей IХ группы

рекомендуется Vк = 30 м / сек.

Рассчитаем частоту вращения круга:

nк =

n = 960

Выбор продольной подачи Sпр.

Согласно табл. 170 / 3 /, с.170

Sпр = ( 0,05 – 0,1 ) В, мм.,

где В - ширина круга.

Sпр = 0,05 . 100 = 5 мм.


Таблица 14.


Операции

шлифо-вания

П А Р А М Е Т Р Ы

D

L

Dк

Нк

h

V

n

Vк

nк

Sпр

Т

Sпп

τ0

мм

мм

мм

мм

мм

м/мин.

1 / мин.

м/сек.

1/ мин.

мм /об

мин.

мм /дв.х

мин.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

Круглое


50

300

600

100

0,4

38

242

30

960

5

10

0,0036

23



Поправочные коэффициенты Кί и Кsj на подачи Таблица 15

Условия

обработки

Радиус

галтели

Dk

Vk

T

Мз

JT

h

Ksj

Опер.\ К

К1

К2

К3

К4

К5

К6

К7

КS

Кр.шлифов.

1

1

1

1

0,66

0,6

1,3

0,51


7. Выбор поперечной подачи Sпп.

Согласно табл.162 /1/, с.345 при D<80, V<48

и Sпр <5,6 табличное значение поперечной подачи =0,007 мм / дв.х.

Поправочные коэффициенты Кi на табличное значение подачи

, определяющий размер детали Ø50h7, выбираем из табл.165 /1/,

c.348 и заносим в табл. 15.

Найдем значение скорректированной подачи.



Поправочные коэффициенты Кi и Кs5 на подачу для плоского шлифования

Таблица 16.



Условия обработки

Кi и Кs5


1.

2.

3.

4.

5.

6.

7.


Толщина детали, Н = 50 мм

Ширина детали, В = 80 мм

Длина обработ.поверхности, L = 300 мм

Диаметр круга,  250 мм

Стойкость круга, Т = 10 мин.

Квалитет, h 7

Материал заготовки, Х гр.


1

0.7

0.65

0.65

1

1

1

8.

Полный поправочный коэффициент Кs5

0.296



8. Расчет основного времени τ0.

Зависимости для определения τ0 приведены на с.615 /5/.

Число проходов инструмента z =

Основное время τо =

где К= 1,2 - 1,5, коэффициент, учитывающий доводку и выхаживание с.609 /5/.

Согласно с.615 /5/

Рассчитаем и о1

z=

0 =

^ СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.

1. Прогрессивные режущие инструменты и режимы резания металлов: Справочник / Под ред. В. И. Баранчикова . М. : Машиностроение , 1990.

400.с

2. Справочник технолога-машиностроителя. Т. 2.Под ред. А. Г. Косиловой и Р. К. Мещерякова. М.: Машиностроение , 1985. 496.с

3. Режимы резания труднообрабатываемых материалов. М. : Машиностроение, 1976. 176.с

4. Долматовский Г. А. Справочник технолога по обработке металлов резанием. М. : Машгиз ,1962. 1240 с.

5. Панов А. А. и др. Обработка металлов резанием . М. : Машиностроение,1988. 736 с.







Скачать файл (424.5 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации
Рейтинг@Mail.ru