Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Комплект шпор по специальности теплоэнергетика ГГТУ им П.О.Сухого - файл 3линия.doc


Загрузка...
Комплект шпор по специальности теплоэнергетика ГГТУ им П.О.Сухого
скачать (8092.3 kb.)

Доступные файлы (182):

1-15.doc141kb.19.05.2005 17:44скачать
16-26.doc88kb.19.05.2005 16:24скачать
27-30.doc23kb.19.05.2005 17:30скачать
41-47.doc71kb.19.05.2005 19:24скачать
Рамки.doc286kb.04.06.2005 00:55скачать
Содержание.doc23kb.19.05.2005 03:18скачать
билеты по водоподготовке.doc58kb.22.06.2004 00:12скачать
водоподг.doc149kb.17.06.2004 03:37скачать
водоподг(копия).doc153kb.18.06.2004 16:48скачать
водоподготовка-1.doc80kb.18.06.2004 21:57скачать
водоподготовка.doc67kb.18.06.2004 21:58скачать
Вопросник2.doc79kb.22.06.2004 03:20скачать
Вопросы.doc34kb.18.05.2005 21:30скачать
Все.doc298kb.20.06.2004 03:32скачать
моя водоподготовка (шпоры).doc76kb.18.06.2004 16:50скачать
1.doc422kb.07.01.2005 20:19скачать
25.doc52kb.20.01.2005 17:13скачать
35-41(Оля).doc49kb.06.01.2005 23:24скачать
45 Расчет потерь давления.doc53kb.09.01.2005 14:50скачать
~WRL1429.tmp
Вероника.doc76kb.20.01.2005 16:12скачать
Вопросы.doc29kb.09.01.2005 22:13скачать
Лекции 1 и 2.doc405kb.15.01.2005 23:21скачать
печи Ира.doc85kb.08.01.2005 14:21скачать
Печи. Саблик.doc59kb.21.01.2005 21:26скачать
шпоры по вальченко - вика.rtf96kb.07.01.2005 18:12скачать
9.doc108kb.16.01.2005 16:15скачать
БИЛЕТ 10.doc23kb.16.01.2005 00:19скачать
Билет 11.doc22kb.16.01.2005 00:49скачать
Билет 12.doc23kb.16.01.2005 01:21скачать
Горелки.Настя.doc67kb.29.12.2004 22:47скачать
Билет 13.doc27kb.25.12.2004 05:55скачать
ГТ.doc24kb.03.01.2005 21:14скачать
Природа возникновения серн.doc44kb.16.01.2005 18:57скачать
Теория центробежных форсунок.doc41kb.16.01.2005 15:27скачать
~WRL0003.tmp
~WRL0073.tmp
~WRL0195.tmp
~WRL0395.tmp
~WRL0706.tmp
~WRL1021.tmp
~WRL1780.tmp
~WRL1826.tmp
~WRL2008.tmp
~WRL2170.tmp
~WRL2287.tmp
~WRL2360.tmp
~WRL2722.tmp
~WRL3324.tmp
~WRL3597.tmp
~WRL3607.tmp
~WRL3878.tmp
~WRL4028.tmp
~WRL4080.tmp
~WRL4091.tmp
котлы.doc510kb.24.06.2005 15:31скачать
содержание.doc30kb.15.06.2004 21:43скачать
1.doc24kb.07.01.2006 16:02скачать
Дашка(Марковна).doc63kb.06.01.2006 00:00скачать
Общее.doc517kb.07.01.2006 15:23скачать
Сергей.doc42kb.06.01.2006 19:18скачать
Система производстваКилбас.doc53kb.05.01.2006 15:43скачать
Столбики.doc443kb.08.01.2006 19:11скачать
ШПОРЫМинаков.doc156kb.06.01.2006 16:22скачать
ШпорыНастя.doc174kb.06.01.2006 22:53скачать
шпоры поЕпиф.doc69kb.06.01.2006 13:12скачать
ШпорыТолик.doc88kb.05.01.2006 00:38скачать
1.doc1113kb.26.06.2005 19:02скачать
1-МИО-Андр.doc232kb.26.06.2005 02:05скачать
2-Бульба.doc173kb.26.06.2005 12:57скачать
3-шпоры по токочакову-Епиф.doc233kb.26.06.2005 13:52скачать
4-Шпоры по МО3-Дедовец.doc1027kb.26.06.2005 14:03скачать
Горелочные уст Наташа.doc41kb.04.01.2006 23:30скачать
даша.doc41kb.11.01.2006 18:35скачать
Охрана труда.doc43kb.15.01.2006 21:20скачать
Форма для шпаргалок.doc55kb.04.01.2006 17:16скачать
Шпоры.doc43kb.03.01.2006 21:45скачать
шпоры по ОТ конец.doc151kb.11.01.2006 19:23скачать
Вопросы.doc29kb.14.01.2005 04:22скачать
Пароэжекторные ХУ.doc24kb.13.01.2005 20:41скачать
ПТМО.doc172kb.12.01.2005 19:15скачать
Регенеративные ТОА и их конструкции.doc92kb.12.01.2005 21:34скачать
Смесительные теплообменники.doc2675kb.12.01.2005 18:53скачать
Сушильные установки.doc21kb.13.01.2005 18:29скачать
Теплонасосные установки.doc67kb.13.01.2005 20:49скачать
Цикл ПЭЖ уст.doc21kb.12.01.2005 23:12скачать
Шпоры по экзамену.doc120kb.12.01.2005 03:34скачать
1.doc26kb.18.05.2005 19:30скачать
30.doc113kb.24.06.2005 21:48скачать
Вопросник.doc90kb.24.06.2005 23:21скачать
Копия Форма для шпаргалок.doc125kb.24.06.2005 15:33скачать
ЭПП.doc127kb.18.05.2005 15:51скачать
simg.doc103kb.19.05.2005 00:35скачать
Газонап.станции ГНС.doc27kb.04.01.2006 18:59скачать
газофракц.установка.tif
Газ шпоры Катя.doc26kb.19.05.2005 00:35скачать
Марковна.doc251kb.06.06.2005 01:30скачать
маслоабс.установки.tif
Очистка природного газа от H2S и CO2.doc63kb.18.05.2005 22:50скачать
сбор газа.tif
содержание.doc51kb.18.05.2005 15:37скачать
12.doc255kb.06.01.2006 18:51скачать
13.doc100kb.06.01.2006 18:54скачать
4.doc139kb.06.01.2006 18:37скачать
7.doc460kb.06.01.2006 18:43скачать
8.doc2715kb.06.01.2006 19:02скачать
9.doc240kb.06.01.2006 18:47скачать
Настя1.doc4390kb.06.01.2006 19:03скачать
Настя2.doc177kb.06.01.2006 18:33скачать
Настя3.doc171kb.06.01.2006 18:35скачать
Схема ГРС.tif
Схема мазутного хозяйства.tif
Схема с однотрубным сбором.tif
Транспорт пр.газа.tif
Транспорт природного газа.tif
цкацу.tif
Работа.doc36kb.21.04.2004 02:10скачать
ШП-2.doc85kb.22.04.2004 03:05скачать
Шпоры ТТ-2часть(Оля).doc105kb.15.03.2005 00:30скачать
ШП(по_ТТД).doc58kb.21.04.2004 02:46скачать
123.doc53kb.21.06.2004 00:46скачать
18.rtf9kb.14.06.2004 21:53скачать
19.rtf7kb.11.06.2004 21:20скачать
1.rtf4kb.11.06.2004 21:43скачать
20.rtf4kb.11.06.2004 21:42скачать
21.rtf4kb.11.06.2004 22:07скачать
22.rtf6kb.11.06.2004 23:10скачать
23.rtf8kb.20.06.2004 01:15скачать
24.rtf7kb.20.06.2004 01:15скачать
25.rtf6kb.14.06.2004 21:53скачать
26.rtf3kb.12.06.2004 00:10скачать
27.rtf4kb.12.06.2004 00:29скачать
28.rtf2kb.12.06.2004 00:38скачать
29.rtf4kb.12.06.2004 00:56скачать
30.rtf5kb.12.06.2004 01:41скачать
31.rtf2kb.12.06.2004 01:47скачать
32.rtf2kb.12.06.2004 01:53скачать
33-48.doc60kb.21.06.2004 15:01скачать
Автокопия Документ1.rtf80kb.21.06.2004 00:47скачать
Вопросы.rtf24kb.25.06.2005 23:35скачать
ВСЕ.rtf466kb.25.06.2004 02:35скачать
Регулятор.doc96kb.21.06.2004 05:45скачать
Содержание.rtf111kb.22.06.2004 01:22скачать
Шпаргалки.doc112kb.25.06.2004 02:54скачать
ШПОРЫ ПО СЕЛЕНИ.doc66kb.13.06.2004 17:34скачать
11- 18.doc1555kb.19.01.2006 03:02скачать
41.doc1347kb.16.01.2006 22:52скачать
~WRL0001.tmp
~WRL0393.tmp
~WRL0673.tmp
~WRL1347.tmp
~WRL3154.tmp
~WRL4034.tmp
Вопросы по смирнову.doc25kb.20.01.2006 01:32скачать
Расчет тепловых потерь1.doc107kb.16.01.2006 22:46скачать
Система ГВС ПП.doc79kb.16.01.2006 15:05скачать
Новые.doc501kb.18.05.2005 23:29скачать
Содержание.doc173kb.18.05.2005 22:47скачать
Шпоры.doc504kb.08.06.2004 18:39скачать
Шпоры(столбики).doc476kb.19.05.2005 00:34скачать
Вопросы по экологии энергетики.doc30kb.14.06.2004 02:25скачать
Экзамен1.doc102kb.11.06.2004 20:47скачать
Экзамен2.doc73kb.11.06.2004 17:49скачать
Экзамен3.doc45kb.11.06.2004 20:47скачать
Экзамен4.doc60kb.11.06.2004 20:47скачать
Введение-1.doc275kb.25.06.2005 23:37скачать
Введение-2.doc85kb.25.06.2005 23:37скачать
ред.doc293kb.12.01.2005 16:48скачать
Экономика.doc101kb.09.01.2005 18:49скачать
1.doc259kb.19.05.2005 03:32скачать
Планирование ремонтов.doc110kb.19.05.2005 04:27скачать
содержание.doc42kb.19.05.2005 05:55скачать
Сфера деятельности.doc41kb.18.05.2005 23:22скачать
Экономика.doc41kb.18.05.2005 14:59скачать
2Системы централизованного теплосн.doc74kb.18.05.2005 22:25скачать
3линия.doc91kb.18.05.2005 17:43скачать
4ира источники.doc104kb.18.05.2005 18:13скачать
5Методика расчета принципиальной тепловой схемы.doc49kb.18.05.2005 22:02скачать
6sABLIK1.doc70kb.19.05.2005 03:35скачать
7Теплоносители.doc60kb.18.05.2005 17:27скачать
вопросник.doc86kb.19.05.2005 02:27скачать
На ряду с этим применение паропреобразователей приводит к сн.doc59kb.19.05.2005 01:59скачать

3линия.doc

Реклама MarketGid:
Загрузка...
Схемы тепловых сетей

Схема тепловых сетей зависит от размещения источников теплоты по отношению к району теплового потребления (хар-ра тепловой нагрузки района и вида теплоносителя). При выборе схемы теплосети исходят из условий надежности и экономичности, стремясь к получению наиболее простой конфигурации сети и min теплопроводов. В паровых сетях тепловая нагрузка обычно концентрируется в сравнительно небольшом количестве узлов, которыми яв-ся цеха промпредприятия. В том случае, когда по хар-ру технологического процесса допустимы кратковременные перерывы (до 24 ч), наиболее экономичной и достаточно надежной яв-ся прокладка трубного паропровода с конденсатопроводом. В водяных сетях нагрузка менее концентрирована, большое количество потребителей расположено на значительной площади. В связи с этим, для ↓ возможных потерь сетевой воды при авариях на магистр. Трубопров-х уст-т запорные задвижки ч/з определенные интервалы по длине магистрали. На транзитных магистралях задвижки уст-т ч/з 2-3 км. На магистральных участках, имеющих ответвления , запорные задвижки устанавливают также на всех ответвлениях в местах их присоединения к магистрали. Всю запорную арматуру рекомендуется оснащать эл. или дистанционным приводом. Водяные тепловые сети дел-ся на: магистральные, распределительные и абонентские. Магистральны идут от источника теплоснабжения до ГТП. Распределительные – от ГТП внутри кварталов к потребителям. Уч-к теплотрассы от теплового узла потребителя до задвижки в тепловой камере, расположенной вне здания, наз. абонентской тепловой сетью. По условиям надежности магистральные т/сети, рекомендуется резервировать до 70 % расчетного расхода. Для предприятий и учреждений , на которых не допускаются перерывы в подаче теплоты, должны предусматриваться дублирующие или кольцевые схемы т/сетей. Необходимость резервирования сооруженных блокировочных связей магистральных теплосетей определяется временем их ремонта при возможном повреждении. По проекту норм для трубопроводов ø 300 мм необходимое время для ремонта составляет 15 ч. Для трубопроводов ø 500 мм и >, если перерыв в теплоснабжении составляет < 16 ч.(отказ 2-й степени), опасности замораживания зданий не возникает. Исходя из этого в первую очередь резервируется трубопроводы ø 500 мм и >. Целесообразно также резервировать внутриквартальные трубопроводы для обеспечения ГВС в летнее время при ремонте т/сетей. Наиболее простой и дешевой в эксплуатации яв-ся радиальная (лучевая, древовидная, тупиковая) схемы т/сети с постепенным ↓ ø по мере удаления от источника. Наиболее надежная, но самая дорогая кольцевая схема г/снабжения с секционированием.
^ Гидравлический расчет теплосетей.

Г. расчет яв-ся одним из важнейших разделов проектирования и эксплуатации т/сетей. В задачи гидр-го расчета вх-т:

1) определение диам-в т/проводов, на основе этого опр-т к-т вложения, расход металла и работ по сооружению т/сети;

2) определение падения давления (напора), что яв-ся исходным для определения хар-к насоса, их количества и размещения;

3) установление величины давления (напоров) в различных точках т/сети, на основании чего рассчитываются абонентские системы , выбираются схемы их присоединения;

4) расчет всех точек отдельных узлов системы при статическом и динамическом режиме с целью обеспечения допустимых давлений и разработки режима эксплуатации. Для проведения гидравлического расчета должны быть заданы схема и профиль тепловой сети, указаны размещения станций, источника, потребителей и расчетные нагрузки. Падение давления (потери) в т/проводе м.б. представлено как Σ 2-х слагаемых:

ΔР=ΔРл+ΔРм

ΔРл – линейное падение давления на прямолинейном уч-ке т/провода

ΔРм – падение давления в местных сопротивлениях (арматуре, вентилях, задвижках)

ΔРл=Rл*l

Rл=λ*ρ*ω2/2*d=0,8106*λ*G2/d5*ρ, Па/м – ур-е Дарси

Rл – удельные потери давления; l – длина т/провода; λ – к-т гидравлического трения; ω – скорость среды; ρ – плотность среды; d - внутренний Ø т/провода;

G – массовый расход.

К-т гидравлического трения λ зависит от хар-ра стенки трубы (гладкие или шероховатые) и формы движения жид-ти. шероховатости внутренней поверхности трубы, возникающей в основном за счет коррозий (гладкие трубы не учитыв-т шероховатость – латунь, нержавеющая сталь ), для гидрав.гладких труб зависимость к-та λ от Re в интервале Re = от 3*103 до 105.

Ф-ла Блаузиуса: λ= 0,3164/Re0,25.

При Re>105 используют ф-лу Никурадзе: λ= 0,0032-0,22/Re0.237.

При Re =∞: λ=0,11(Re/d)0,25.

На практике применяются стальные трубы с шероховатой внутренней поверхностью , появившейся при изготовлении и в результате коррозий. Детальная хар-ка такой шероховатости неосуществима. Поэтому используется понятие эквив-й шероховатости. высота выступов на поверхности стенки трубы наз. абсолютной шероховатостью. Отношение абсолютной шероховатости к радиусу т/провода наз. относительной шероховатостью. как показывают исследования при малых Re λ имеет максимальное значение и зависит только от Re. С ростом числаRe наступает предел( при некотором значении Re), при котором λ практически перестает зависеть от Re и зависит только от шероховатости. Чем < относительная шероховатость, тем > значение Re привед. В связи с этим, при Re > Reпривед , падение давления в т/проводе станет пропорциональным квадрату массового расхода жид-ти. Под эквивалентной шероховатостью т/провода понимается искусственная относительно равномерная шероховатость цилиндрической стенки, λ которой в области Re>Reпривед., такой же как и в данном реальном т/проводе.

Ур-е Альт-Шулля: λ=0,11((Re/d)+(68/Re))0.25.

При Re =0 эта ф-ла переходит в ф-лу Блаузиуса.

При Re → ∞ ф-ла Альт-Шулля переходит в ф-лу Шифринсона: λ=0,11(Re/d)0.25

Для гидр-го расчета т /сети рекомендуется принимать следующие значения абсолютной эквив-й шероховатости: паропровод - 0,2*10-3; водяные теплосети - 0,5*10-3; конденсатопровод - 1*10-3. При указанных значениях шероховатости величина предельной скорости для воды = 1 м/с. Для пара = 30 м/с. Местные падения давления ∆Рл (гидрав.потери) , суммарное падение давления во всех местных сопротивлениях опр-ся :

∆Рм= Σω2 ρ/2=0,8106Σξ*G2/ρ*d4.

Если т/провод прямолинейный с Ø d, падение давления на котором = падению давлений в местных сопротивлениях, то длина такого участка т/провода назыв. эквив-й длиной местных сопротивлений.

∆Рм=R*lэкв

lэкв= Σξ*d/λ. Отношение падения давления в местных сопротивлениях т/провода к линейному падению в этом т/проводе предст-т собой долю местных потерь:

α = ∆Рм/∆Рл=lэкв/l.

Суммарное падение давления в т/проводе: ∆Р=∆Рл+∆Рм=∆Рл(1+(∆Рм/∆Рл))=R*l(1+α)=Rл(l+lэкв) (1)

Rл=∆Р/(1+α) (2)

Rл=Аrb*G2 /d5.25, Па/м (3)

d=Adb*G0.38/Rл0.19 , м (4)

G= Adb *Rл0.5*d2.05;

Adb=0.63Rэ0,04750.19;

Аrb= 0.0894 0.25/ρ;

lэкв=Аr*=Σξ*d1.25 (6)
Порядок гидравлического расчета

При гидравлическом расчете т/провода обычно задают расход теплоносителя G и суммарное падение давления ∆Р на уч-ке. Требуется определить Ø т/провода.

Расчет состоит из 2 этапов: предварительного и поверочного.

^ Предварительный расчет. 1. Задаются долей местных потерь α или принимают по фор-ле:

α=z*

где G– расход т/носителя; z – постоянный коэф-т, зависящий от вида т/носителя.

Для воды z=0,03÷0,05; для вод-го пара z=0,2÷0,4.

2. Опред-т удельное линейное падение давления по ф-ле:

Rл=∆Р/(1+α)

3. Опр-т Ø т/провода из предположений его работы о т/проводе.

d= Adb*G0.38/ Rл0.19;

Adb=0.63 Rэ0,04750.19

Поверочный расчет. 1. Округляют предварительный расчет Ø до ближайшего стандартного; 2. Опр-т линейное падение давления по ф-ле: Rл=Аrb*G2 /d5.25, Па/м

Опр-т эквив-ю длину местных сопротивлений по ф-ле

lэкв=Аr*=Σξ*d1.25 .

Опр-т суммарные падения давлений на уч-ке по ф-ле: ∆Р=∆Рл+∆Рм=∆Рл(1+(∆Рм/∆Рл))=R*l(1+α)=Rл(l+lэкв) .
^ Пьезометрический график (Пг)

На Пг в масштабе наносят рельеф местности, высоты присоединенных зданий, напор сети.По П графику легко опр-ть напор (давление) и располагаемый напор (перепад давлений) в любой точке сети и абонентской системе.
Построение графика начинается с оценки минимально необходимых напоров на всасе сетевых насосов или напоров на обратном коллекторе источника теплоснабжения. Затем производят проверку достаточности принятого значения этого напора.

I-I – условно-нулевая отметка , от нее откладыв-ся значения Н-О1. По оси абсцисс откладываются длины уч-в т/сетей. О1К – график напоров обратной линии т/сети.

П1К – подающие линии сети. Нк - полный напор в нагнетательном патрубке сетевого насоса; Нр – располагаемый напор; Нн – полный напор, развиваемый сетевыми насосами;

∆Нт – потери напора в теплоподготовительной установке; Нст – статический напор в сети (полный напор подпиточных насосов); Нк – полный напор в нагнетательном патрубке сетевого насоса; Нп1 -полный напор на подающем коллекторе источника теплоснабжения; Нп1=Нк-∆Нт; z – высота местности от нулевой отметки, зависит от НО1; Н1 – располагаемый напор; Н1= Нп1- НО1; Располагаемый напор в любой точке: Н2=Нп2-Но2; Потеря напора в подающей линии на уч-ке м/у коллектором теплоисточника и конечным абонентом : ∆Н1-НП=Нп1-Нпн, то же в обратной линии: ∆Н1-НО=Нон-Но1

Пьезометрический напор равен разности напора в этой точке, т.е отсчит. от оси т/провода и геодезической высоты данной точки.

Основные требования к режиму давлений водяных т/сетей и условие надежности работы т/сети: 1) непревышение допустимых давлений в оборудовании источника т/снабжения т/сети абонентских установок (обычно 1,6–2Мпа)
2) обеспечение избыточного давления во всех элементах системы т/снабжения для предупреждения кавитации насосов и защиты от подсоса воздуха (обычно 5 мм вод.ст., 0,05 Мпа ), обязательно необходим подпор на обороте.

3) обеспечение невскипания воды при циркуляции воды в системе, т.е во всех точках должно поддерживаться давление, превышающее давление насыщенного водяного пара.

Разработку начинают с проверки возможности установления общей статической зоны, т.е возможность поддержания одного полного напора во всей системе. Если циркуляция отсутствует и необходимо выявить причины, препятствующие такому решению.
^ Выбор схем присоединения абонентских установок.


АВ – график гидродинамических напоров подающей линии; СД - график гидродинамических напоров обратной линии; СС – линия статического напора (на оси симметрии )

Отопительная установка I м.б присоединена к теплосети по зависимой схеме с элеватором, т.к пьезометрический напор в обрат.линии теплосети как в статике, так и в гидродинамическом режиме не превышает допустимого предела располог. напора >15 м. По тем же мотивам отопительная установка II м.б присоединена по зависимой схеме с элеватором. Однако из-за того, что пьезометрический напор в обратной линии т/сети < высоты здания, необходимо присоединить на обратной линии в узле присоединения здания регулятор давления «до себя». В точке присоединения отопительной установки III пьезометрический напор в обратной линии т/сети = 75 м вод.ст., т.е превышает допустимый. Кроме того располагаемый напор <5 м , что недостаточно для нормальной работы элеватора. Присоединение отопительной установки должно производиться по по независимой схеме ч/з ТОА. Располагаемый напор в отопительной установке IV <10 м, что не обеспечивает нормальную работу элеватора. В качестве смесительного устройства должен применяться насос на перемычке, напор насоса д.б = потерям напора в местных отопительных установках. Отопительная установка V д.б присоединена по независимой схеме, т.к статический напор, создаваемый этим зданием превышает статический напор СС, установленный для системы т/снабжения района.
^ Выбор насосов для системы т/снабжения

Рабочий напор сетевого насоса опр-ся по фор-ле:

Нн=∆Нст+∆Нп+∆Но+∆Ноб,

где ∆Нст-потери напора в подогревающих установках (бойлеры, 20-25 м); ∆Нп,∆Но – потери напора в подающей и обратной линии т/сети (опред-ся гидравлическим расчетом т/сети).

∆Ноб – потери напора на обратном вводе или ГТП с учетом потери в авторегуляторе (элеватор 15-20 м), прямое включение водо-водяных подогревателей ГВ6 6-10 м; кол-во сетевых насосов д.б не <2, из которых 1 резервный. Напор насосов, устанавливаемый у паровых абононтов для откачки конденсата на станцию м.б определен по фор-ле:

Н=∆Нк+z, где ∆Нк – потери напоров в конденсатопроводе на уч-ке от сборного бака абонента до приемного бака станции; z –разность геодезических отметок станции и баков абонента. Производительность конденсатных насосов принимается = полукратному max часовому расходу конденсата.
^ Гидравлические харак-ки участков теплосети насосов.

Гидравлический режим опр-ся точкой пересечения харак-к насоса и сети.

∆Р = S*G2,

∆H=So*G2 ,

So=S/g*ρ

Чем >S, тем круче хар-ка сети. Гидравлической харак-кой насоса назыв-т зависимость напора Н или давления Р, создаваемого насосом от расхода воды ч/з насос.

Н =Нон-Sон*Gн2,

где Нон – напор,развиваемый насосом при G=0;

Sон*Gн2-условное внутреннее сопротивление насоса.

Гидравлическая хар-ка насоса зависит от от типа насоса и его конструкционных особенностей. в паспорте насоса в табл-й или графической форме приведены характеристики насоса.
^ Гидравлическая устойчивость.

Гидравлическая устойчивость – способность системы поддерживать заданный гидравлический режим. Количественно коэффициент гидр-й устойч-и можно оценить как отношение расчетного расхода сетевой воды к max возможному расходу в условиях работы данной системы централизованного теплоснабжения. Увеличение расходов сетевой воды у абоненетов сверхрасчетного т.е снижение коэф-та гидравлической устойчивости происходит за счет:1) в абонентских системах, оснащенных авторегуляторами: а) при снижении темп-ры сетевой воды в подающей линии ниже графика (увелич. количества воды системы местного количественного регулирования на ЦТП, увелич расход воды на вентил-ю и ГВС) б) при наличии отложений на внутренних поверхностях ТОА в системах вентиляции и ГВС, независимых схемах

2) в системах т/снабжения без регуляторов или отказе их в работе;

3) если отсутствует на расчетный расход сетевой воды. Разрегулирование системы т/снабжения происходит, когда у наиболее отдаленных потребителей располагаемый перепад давлений становится ниже расчетного, не обеспеч работу элеваторов в системах отопления. Расчетный пропуск сетевой воды в сист-х вентиляции и ГВС <15 м. В системах т/снабжения повышение располагаемого напора на т/источ (для устранения разрегулировки) хар-кой и кол-вом сетевых насосов, пропускной способностью т/проводов, допустимой величиной max давления на т/источниках. Поэтому при гидравлической разрегулировке такой системы проводят наладку гидравлического режима с проверкой установки расчетных сопел и диафрагм у всех потребителей.
^ Задачи теплового расчета

В задачу теплового расчета входят решение следующих вопросов:

1) определение тепловых потерь теплопроводов

2) расчет температурного поля вокруг теплопровода, т.е определение температур изоляции, воздуха в канале, стен канала, грунта

3) расчет падения температур теплоносителя вдоль теплопроводов

4) выбор толщины теплоизоляции теплопровода. Нормами определяется max допустимые тепловые потери при различных видах теплопрокладки и температура наружной поверхности теплоизоляции, котор. не д.б выше 45 оС в помещении и 60 оС в каналах. Указанные нормы темп-р теплоносителя и тип прокладки яв-ся исходными данными для теплового расчета при бесканальной прокладке.

тепловое сопротивление т/проводов опр-ся: при бесканальной прок-ке R=Rи+Rн+Rгр=Rв+Rи+Rн

при канальной R= Rи+Rн+Rпк+Rk+Rгр,

где Rи – сопротивление слоя изоляции; Rн – сопротивление наружной пов-ти изоляции; Rпк – сопротивление внутренней поверхности канала; Rк – сопр-е стенок канала; Rв – сопр-е внутренней пов-ти трубы; Rгр – сопр-е грунта. На основании требуемых норм к величинам теплопотерь, темпер-ра наружной пов-ти изоляции опр-ся min толщина изоляции. Вопрос о целесообразности увеличения толщины и повышения эффективности т/изоляции решается при технико – экономических расчетах.
^ Конструкции и типы прокладки теплопроводов пром предпприятий.

Теплосети по способу прокладки дел-ся на подземные и надземные.

Подземная прокладка т/проводов осущ-ся в каналах (непроходных и полупроходных), в туннелях (проходных каналах высотой 2 м и более). В общих коллекторах для совместной прокладки т/проводов и кабелей; во внутриквартальных коллекторах, технических подпольях и коридорах, а так же бесканально.

Надземная прокладка т/проводов выпол-ся на отдельно стоящих мачтах или низких опрах, на эстакадах со сложным пролетным строением, на мачтах с подвеской труб на тягах и на кронштейнах. В общем случае т/провод состоит из 3основных элементов:

1) т/провод, по которому транспортируется т/носитель

2) изоляционная конструкция, предназначенная для защиты наружной поверхности т/провода от коррозий и тепловых потерь

3) несущие конструкции, воспринимающие весовую нагрузку т/проводов и другие усилия (при температурных удлинениях, надземного транспорта, ветра и т.д)

Во всех случаях, где это возможно необходимо применять воздуш. прокладку каналов, она наиболее дешевая, удобная в эксплуатации и долговечная. При размещении трасс т/сетей в районах город.застроек по архитектурным соображениям обычно применяется подземная прокладка т/проводов, т.е в непроходных каналах. Как показывает опыт т/провод, проложенный в непроходных каналах, недоступен для осмотра и текущего ремонта, а также наиболее подвержен аварийным повреждениям по причине наружной коррозии. Коррозия наружней поверхности т/проводов в т/сети всегда связана с процессами, протекающими на границе раздела 2 фаз: металла и водной среды и имеет эл-химическую природу. Защита т/проводов т/сетей от коррозии производится по следующим направлениям: 1) антикоррозионная защита (покраска газосиликатной краской)

2) применение гидрофобных теплоизоляционных материалов и гидроизоляционных покрытий поверхностей т/проводов

3) искусственное снижение уровня грунтовых вод, отвод ливневых вод, удаление от источников блуждающих токов и участков с агрессивной средой. 4) увеличения переходного сопротивления участков т/проводов по отношению к земле (эл.изоляция от опорных конструкций), применение средств эл.-химич. защиты.


^ Тепловая изоляция т/проводов.

От кач-ва изоляции т/провода зависит не только тепловые потери, но и его долговечность. При соответсвующих кач-вах материала тепловой изоляции она может выполнять роль антикоррозионной защиты наружной поверхности трубы. Для изоляции т/проводов применяют минеральную вату и изделия из нее (маты, цилиндры, полуцилиндры). Для изоляции арматуры и фланцев можно использовать минеральную вату, исбестовые шнуры и минер-е шнуры.

Основные требования к теплоизоляц-м конструкциям:

1) низкий коэфф-т теплопроводности, как в сухом состоянии, так и в состоянии естественной влажности

2) малая величина водопоглощения и небольшая высота капиллярного подъема жид-ти

3) малая коррозионная активность

4) высокое аммиачное сопротивление

5) шелочная реакция среды

6) достигается max прочность

Выбор теплоизоляционой конструкции и ее размеров зависит от типа теплопровода и расположенных расходных материалов. При удовлетворительном состоянии тепловой изоляции тепловые потери сетей составляют 5% годового отпуска тепла. Кроме снижения теплопотерь, тепловая изоляция облегчает обслуживание обор-я т/проводов вследствие понижения темп-ры воздуха в подземных камерах и проходных каналах, а также устр-т опасность ожогов обслуживающего персонала. Одновременно со снижением теплопотерь уменьшается падение темпер-ры теплоносителя вдоль т/провода, это повышает качество теплоносителя. При сооружении т/проводов в каналах применяются изделия из минеральной ваты, защащеные битуминеровкой. На наружной пов-ти стальной трубы накладывается антикоррозионное покрытие (эмаль). Далее на поверхность антикоррозионного покрытия укладывают скорлупы из минеральной ваты, армированной стальной сеткой. Поверх скорлупы укладывается асбестцементные футляры, закрепленные на т/проводе бандажами из кровельной стали, покрываемые сверху асбестцементовой штукатуркой.

При бесканальной прокладке применяются различные теплоизоляционные материалы: монолитный пенобетон, литой пенобетон, керамзитобетон, битумоперлит, пеносиликат.

1 – антикоррозионная окраска трубы

2 – минераловатная скорлупа

3 – защитное покрытие из асбестоцементной скорлупы

4 – стяжное кольцо

5- проволочная сетка

6 – трубопровод
^ Прочностной расчет трубопроводов

Компенсация темпер-х деформаций стальных тр-дов в технике транспорта тепла имеет важное значение.Если в тр-де отсутствует компенсация темпер-х деформаций,то при сильном нагревании стенки тр-да возникают большие напряжения,опасные для прочности.Величина этих напряжений опред по ф-ле:

σ=Еi—закон Гука

Е—модуль продольной упругости

i—относительное сжатие

При повышении т-ры трубы Δt длиной l в удлинении д. составлять:

Δ=αl Δt

α—коэф-нт линейного удлинения

Если участок защемлен и при нагревании не удлиняется ,то его относит-е сжатие =:

i= Δ/l= αΔt

Напряжение сжатия ,возник при нагреве прямолинейного заземленного участка тр-да без компенсаторов опред:

σ= αЕΔt

Как видно из ф-лы напряж-е сжатия зависит не от диаметра,толщины стенки и длины тр-да,а от материала (модуль упругости, α,Δt).По своему хар-ру все компенсаторы м б разбиты на 2 группы: осевые и радиальные. Осевые применяются для компенсации температурных удлинений прямолинейных уч-в т/проводов. Радиальные используются при любой конфигурации т/провода. Применяется при небольших ø т/провода. Max изгибающее напряжение в р-образном компенсаторе:

G=ΔE*d*l/A (1)
Это напряжение возникает в стенке компенсатора (уч.4-5). При предварительной растяжке компенсатора на половину темпер-го удлинения т/провода компенсирующая способность опр-ся :

Δ=2G*A/E*dl (2)

Из ф-лы (1) видно, что max напряжение, возникающее в р -образном компенсаторе прямо пропорционально его деформации Δ, представляющей собой сумму перемещений конечных точек (1 и 8) плеч компенсатора по направлению действующей силы Р. При радиальной компенсации термическая деформация т/провода воспринимается за счет изгиба спец. эластичных вставок или отдельных участков самого т/провода. В расчетах на прочность должны участвовать следующие нагрузки и воздействия на т/проводы: 1) весовые при расчете труб на изгиб; 2) ветровые – для надземных прокладок; 3) от сил трения в подвижных опорах или от трения в окружающем грунте; 4) воздействия давления т/носителя внутри труб; 5) воздействие изменений темпер-ры трубы. Толщина стенок труб опр-ся по фор-ле:

δ=Р*dн/2φ*δдоп+Р,

где Р – внутреннее давление, Мпа; φ – коэф-т прочности сварного содинения труб (при бесшовном = 1); Dн – наружный диаметр трубы, мм ; δдоп – допустимое напряжение.

Изгибающее напряжение от собственной массы т/проводов опр-ся по фор-лам сопротивления материалов для расчета многопролетных неразборных балок. Для различных сечений труб нормами установлены расстояния м/у подвижными опорами (подвесными или скользящими <, чем это допускает расчет на прочность с целью снижения прогиба труб. Для компенсации температурных деформаций стальных труб применяют различные типы компенсаторов: сальниковые, линзовые, шарнирные и за счет изгиба кривых участков. Р = образные, F – образные, z – образные, Ω – образные и т.д.

М/у компенсаторами устанавливаются неподвижные опоры, на кот. Действуют значительные осевые силы. Пример: для т/провода ø 1000 мм оси достигают от 1200-2000 кН. В зависимости от харак-ки компенсаторов и расстояния м/у опорами: в общем случае сила опр-ся по фор-ле:

Р = n*р*π*D2/φ±μ*q*l ±Рк,

где n=1,1 – коэф-т перегрузки; р – внутреннее давление; μ – коэф-т трения в опорах; q – удельная нагрузка от массы т/провода; l – расстояние от неподвижной опоры до компенсатора; Рк – трение в опорах и реактивная силы; ± указывает на темпер-й режим.


Скачать файл (8092.3 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации
Рейтинг@Mail.ru