Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Комплект шпор по специальности теплоэнергетика ГГТУ им П.О.Сухого - файл 16-26.doc


Загрузка...
Комплект шпор по специальности теплоэнергетика ГГТУ им П.О.Сухого
скачать (8092.3 kb.)

Доступные файлы (182):

1-15.doc141kb.19.05.2005 17:44скачать
16-26.doc88kb.19.05.2005 16:24скачать
27-30.doc23kb.19.05.2005 17:30скачать
41-47.doc71kb.19.05.2005 19:24скачать
Рамки.doc286kb.04.06.2005 00:55скачать
Содержание.doc23kb.19.05.2005 03:18скачать
билеты по водоподготовке.doc58kb.22.06.2004 00:12скачать
водоподг.doc149kb.17.06.2004 03:37скачать
водоподг(копия).doc153kb.18.06.2004 16:48скачать
водоподготовка-1.doc80kb.18.06.2004 21:57скачать
водоподготовка.doc67kb.18.06.2004 21:58скачать
Вопросник2.doc79kb.22.06.2004 03:20скачать
Вопросы.doc34kb.18.05.2005 21:30скачать
Все.doc298kb.20.06.2004 03:32скачать
моя водоподготовка (шпоры).doc76kb.18.06.2004 16:50скачать
1.doc422kb.07.01.2005 20:19скачать
25.doc52kb.20.01.2005 17:13скачать
35-41(Оля).doc49kb.06.01.2005 23:24скачать
45 Расчет потерь давления.doc53kb.09.01.2005 14:50скачать
~WRL1429.tmp
Вероника.doc76kb.20.01.2005 16:12скачать
Вопросы.doc29kb.09.01.2005 22:13скачать
Лекции 1 и 2.doc405kb.15.01.2005 23:21скачать
печи Ира.doc85kb.08.01.2005 14:21скачать
Печи. Саблик.doc59kb.21.01.2005 21:26скачать
шпоры по вальченко - вика.rtf96kb.07.01.2005 18:12скачать
9.doc108kb.16.01.2005 16:15скачать
БИЛЕТ 10.doc23kb.16.01.2005 00:19скачать
Билет 11.doc22kb.16.01.2005 00:49скачать
Билет 12.doc23kb.16.01.2005 01:21скачать
Горелки.Настя.doc67kb.29.12.2004 22:47скачать
Билет 13.doc27kb.25.12.2004 05:55скачать
ГТ.doc24kb.03.01.2005 21:14скачать
Природа возникновения серн.doc44kb.16.01.2005 18:57скачать
Теория центробежных форсунок.doc41kb.16.01.2005 15:27скачать
~WRL0003.tmp
~WRL0073.tmp
~WRL0195.tmp
~WRL0395.tmp
~WRL0706.tmp
~WRL1021.tmp
~WRL1780.tmp
~WRL1826.tmp
~WRL2008.tmp
~WRL2170.tmp
~WRL2287.tmp
~WRL2360.tmp
~WRL2722.tmp
~WRL3324.tmp
~WRL3597.tmp
~WRL3607.tmp
~WRL3878.tmp
~WRL4028.tmp
~WRL4080.tmp
~WRL4091.tmp
котлы.doc510kb.24.06.2005 15:31скачать
содержание.doc30kb.15.06.2004 21:43скачать
1.doc24kb.07.01.2006 16:02скачать
Дашка(Марковна).doc63kb.06.01.2006 00:00скачать
Общее.doc517kb.07.01.2006 15:23скачать
Сергей.doc42kb.06.01.2006 19:18скачать
Система производстваКилбас.doc53kb.05.01.2006 15:43скачать
Столбики.doc443kb.08.01.2006 19:11скачать
ШПОРЫМинаков.doc156kb.06.01.2006 16:22скачать
ШпорыНастя.doc174kb.06.01.2006 22:53скачать
шпоры поЕпиф.doc69kb.06.01.2006 13:12скачать
ШпорыТолик.doc88kb.05.01.2006 00:38скачать
1.doc1113kb.26.06.2005 19:02скачать
1-МИО-Андр.doc232kb.26.06.2005 02:05скачать
2-Бульба.doc173kb.26.06.2005 12:57скачать
3-шпоры по токочакову-Епиф.doc233kb.26.06.2005 13:52скачать
4-Шпоры по МО3-Дедовец.doc1027kb.26.06.2005 14:03скачать
Горелочные уст Наташа.doc41kb.04.01.2006 23:30скачать
даша.doc41kb.11.01.2006 18:35скачать
Охрана труда.doc43kb.15.01.2006 21:20скачать
Форма для шпаргалок.doc55kb.04.01.2006 17:16скачать
Шпоры.doc43kb.03.01.2006 21:45скачать
шпоры по ОТ конец.doc151kb.11.01.2006 19:23скачать
Вопросы.doc29kb.14.01.2005 04:22скачать
Пароэжекторные ХУ.doc24kb.13.01.2005 20:41скачать
ПТМО.doc172kb.12.01.2005 19:15скачать
Регенеративные ТОА и их конструкции.doc92kb.12.01.2005 21:34скачать
Смесительные теплообменники.doc2675kb.12.01.2005 18:53скачать
Сушильные установки.doc21kb.13.01.2005 18:29скачать
Теплонасосные установки.doc67kb.13.01.2005 20:49скачать
Цикл ПЭЖ уст.doc21kb.12.01.2005 23:12скачать
Шпоры по экзамену.doc120kb.12.01.2005 03:34скачать
1.doc26kb.18.05.2005 19:30скачать
30.doc113kb.24.06.2005 21:48скачать
Вопросник.doc90kb.24.06.2005 23:21скачать
Копия Форма для шпаргалок.doc125kb.24.06.2005 15:33скачать
ЭПП.doc127kb.18.05.2005 15:51скачать
simg.doc103kb.19.05.2005 00:35скачать
Газонап.станции ГНС.doc27kb.04.01.2006 18:59скачать
газофракц.установка.tif
Газ шпоры Катя.doc26kb.19.05.2005 00:35скачать
Марковна.doc251kb.06.06.2005 01:30скачать
маслоабс.установки.tif
Очистка природного газа от H2S и CO2.doc63kb.18.05.2005 22:50скачать
сбор газа.tif
содержание.doc51kb.18.05.2005 15:37скачать
12.doc255kb.06.01.2006 18:51скачать
13.doc100kb.06.01.2006 18:54скачать
4.doc139kb.06.01.2006 18:37скачать
7.doc460kb.06.01.2006 18:43скачать
8.doc2715kb.06.01.2006 19:02скачать
9.doc240kb.06.01.2006 18:47скачать
Настя1.doc4390kb.06.01.2006 19:03скачать
Настя2.doc177kb.06.01.2006 18:33скачать
Настя3.doc171kb.06.01.2006 18:35скачать
Схема ГРС.tif
Схема мазутного хозяйства.tif
Схема с однотрубным сбором.tif
Транспорт пр.газа.tif
Транспорт природного газа.tif
цкацу.tif
Работа.doc36kb.21.04.2004 02:10скачать
ШП-2.doc85kb.22.04.2004 03:05скачать
Шпоры ТТ-2часть(Оля).doc105kb.15.03.2005 00:30скачать
ШП(по_ТТД).doc58kb.21.04.2004 02:46скачать
123.doc53kb.21.06.2004 00:46скачать
18.rtf9kb.14.06.2004 21:53скачать
19.rtf7kb.11.06.2004 21:20скачать
1.rtf4kb.11.06.2004 21:43скачать
20.rtf4kb.11.06.2004 21:42скачать
21.rtf4kb.11.06.2004 22:07скачать
22.rtf6kb.11.06.2004 23:10скачать
23.rtf8kb.20.06.2004 01:15скачать
24.rtf7kb.20.06.2004 01:15скачать
25.rtf6kb.14.06.2004 21:53скачать
26.rtf3kb.12.06.2004 00:10скачать
27.rtf4kb.12.06.2004 00:29скачать
28.rtf2kb.12.06.2004 00:38скачать
29.rtf4kb.12.06.2004 00:56скачать
30.rtf5kb.12.06.2004 01:41скачать
31.rtf2kb.12.06.2004 01:47скачать
32.rtf2kb.12.06.2004 01:53скачать
33-48.doc60kb.21.06.2004 15:01скачать
Автокопия Документ1.rtf80kb.21.06.2004 00:47скачать
Вопросы.rtf24kb.25.06.2005 23:35скачать
ВСЕ.rtf466kb.25.06.2004 02:35скачать
Регулятор.doc96kb.21.06.2004 05:45скачать
Содержание.rtf111kb.22.06.2004 01:22скачать
Шпаргалки.doc112kb.25.06.2004 02:54скачать
ШПОРЫ ПО СЕЛЕНИ.doc66kb.13.06.2004 17:34скачать
11- 18.doc1555kb.19.01.2006 03:02скачать
41.doc1347kb.16.01.2006 22:52скачать
~WRL0001.tmp
~WRL0393.tmp
~WRL0673.tmp
~WRL1347.tmp
~WRL3154.tmp
~WRL4034.tmp
Вопросы по смирнову.doc25kb.20.01.2006 01:32скачать
Расчет тепловых потерь1.doc107kb.16.01.2006 22:46скачать
Система ГВС ПП.doc79kb.16.01.2006 15:05скачать
Новые.doc501kb.18.05.2005 23:29скачать
Содержание.doc173kb.18.05.2005 22:47скачать
Шпоры.doc504kb.08.06.2004 18:39скачать
Шпоры(столбики).doc476kb.19.05.2005 00:34скачать
Вопросы по экологии энергетики.doc30kb.14.06.2004 02:25скачать
Экзамен1.doc102kb.11.06.2004 20:47скачать
Экзамен2.doc73kb.11.06.2004 17:49скачать
Экзамен3.doc45kb.11.06.2004 20:47скачать
Экзамен4.doc60kb.11.06.2004 20:47скачать
Введение-1.doc275kb.25.06.2005 23:37скачать
Введение-2.doc85kb.25.06.2005 23:37скачать
ред.doc293kb.12.01.2005 16:48скачать
Экономика.doc101kb.09.01.2005 18:49скачать
1.doc259kb.19.05.2005 03:32скачать
Планирование ремонтов.doc110kb.19.05.2005 04:27скачать
содержание.doc42kb.19.05.2005 05:55скачать
Сфера деятельности.doc41kb.18.05.2005 23:22скачать
Экономика.doc41kb.18.05.2005 14:59скачать
2Системы централизованного теплосн.doc74kb.18.05.2005 22:25скачать
3линия.doc91kb.18.05.2005 17:43скачать
4ира источники.doc104kb.18.05.2005 18:13скачать
5Методика расчета принципиальной тепловой схемы.doc49kb.18.05.2005 22:02скачать
6sABLIK1.doc70kb.19.05.2005 03:35скачать
7Теплоносители.doc60kb.18.05.2005 17:27скачать
вопросник.doc86kb.19.05.2005 02:27скачать
На ряду с этим применение паропреобразователей приводит к сн.doc59kb.19.05.2005 01:59скачать

16-26.doc

Реклама MarketGid:
Загрузка...
16.АЭРАЦИЯ ПРОМ. ЗДАНИЙ

Аэрация позволяет решать задачу вентиляции пром. зданий при помощи простых и рациональных устройств.

Но для устранения её действия необходимо сооружение зданий выполнять с соответствующей конфигурацией в плане

1– бытовые помещения

2– производственный корпус

При размещении бытовых помещений в торцах здания обеспечиваются лучшие условия аэрации. Также влияние оказывают расстояние м/у отдельно стоящими зданиями. Аэродинамич хар-ка здания зависит от φ=L/Н, где L-расст м/у зданиями, Н-высота переднего незащищ здания. При φ>15 защищен здания исчезает.

В этом случае аэродинамические коэффициенты казалось бы защищенного здания = аэрод коэф незащищен здания.

Предпочтительно размещать здания на генеральном плане вытянутой частью перпендик-но господствующему направлению ветра в летний период года. Делается это с целью лучшего использования динамической силы ветра для направления вентиляционного обмена через фрамуги, размещаются на вытянутой части периметра зданий. Высота производственного здания назначается с расчётом размещения стенок + открываемых оконных фрамуг на возможно низкой отметке ( 0,3 + 1,2 м ) от уровня пола до низа оконного проёма , а в переходные зимние периоды не ниже 4 м от уровня пола до низа оконного проёма .

В производственных зданиях со значительными тепловыделениями для целей приточной вентиляции, вентиляционные фрамуги размещ в 2-х или более ярусах .

Размещение приточных фрамуг высоко над полом допускает подачу в зимний период не подогретого приточного воздуха, т.е. воздух поданный в цех на определённую высоту, успевает нагреться по пути в рабочую зону и не создаёт дискомфортных условий для человека .

Большое знач для аэрации пром. зданий имеют аэрацион фонари:


1)прямоуг. 2)А-образ. 3)трапецеевид. 4)М-образный

Наиболее широкое применение нашёл не задуваемый фонарь «МИОТ № 1»

1–ветрозащитн щиты (застеклён)

2 – крыша фонаря

3 – горловина

4–вертикал стенки, окаймляющие горловину

5–щиты,предотвращ попадание дождя через горловину в цех

6 – щиты для выхода воздуха

7–отверстия в боковых плоскостях

Целесообразность применения не задуваемого фонаря состоит в том, что при любых направлениях ветра этот фонарь обеспечивает только вытяжку, тогда как все другие типы фонарей при перпендикулярном направлении ветра могут работать и на приток, что существенно затрудняет осуществ требуемого воздухообм .

Применение таких фонарей позволяет упразднить необход-ую регулировку работы створок вентиляционных фрамуг в зависимости от обычного типа фонарей в зависимости от направления ветра .

Незадуваемость фонаря обеспечивается ветрозащитными щитами 1. При ветре происходит срыв струи в результате чего в зоне между щитами (1) и крышей (2)создаётся разряжение, обеспечивающее работу фонаря на вытяжку. Регулировка его работы производится только для изменения количества вытягивающего воздуха в зависимости от времени года.

Для обеспечения устойчивой работы аэрации в многопролётн цехах целесообразно придать им соответствующий профиль .

Пролёты с большими тепловыделениями следует делать более высокими,чем холодные, так как вытяжка больших осуществляется через фонари высоких пролётов, а приток через фонари низких.

Воздухообмен аэрации особенно в многопролётных цехах обеспеч-ся соответствующим регулированием положения фрамуг группового механического привода от эл.моторов.


^ 17. Естественные канальные системы вентиляции

При небольших воздухообменах не более 1 кратности в час обычно ограничиваются устройством только вытяжной вентиляции с возмещением вытягиваемого воздуха за счёт инфильтрации.

Кратностью наз отношение количества вентиляции воз-ха к внутреннему объёму помещения. Для определения располагаемого давления в канальной системе естеств вентиляции рассмотрим 2-х этажное здание

При равном по объему организованном притоке и вытяжке в каждом помещении каждого этажа многоэтажного здания плоскость равных давлений располагается посередине высоты помещения. При устройстве в помещении только притоков(и неорганизов-ой вытяжки) плоскость равных давлений уменьш-ся до уровня пола, а в случае когда имеет место организованная вытяжка плоскость подним-ся под потолок .

В расчётах принимают, что она пересекает середину приёмных отверстий вытяжных каналов, тогда располагаемое давление 1 этажа:

Р1=gh1нв)

Р2=gh2нв)

h1,h2 - расст от серед жалюзных решёток, установл соответственно в 1 и 2 этажах до устья шахты, след располаг давление растет с увелич h.


^ 18 . ДЕФЛЕКТОРЫ

Дефлектором называют устр-во, позволяющее использовать энергию ветра для создания разрежения полно используемого в вытяжных канальных системах естеств вентиляции.

1)направление ветра

2)направл воздушн потока в вентил трубе

Специально устроенный дефлектор наилучшим образом позволяет использовать энергию ветра для создания разрежения в вентиляционной трубе или шахте на котором он устанавливается, предохраняя при этом от возможности попадания осадков и опрокидывания тяги.
Дефлектор состоит из следующих частей :

1-патрубок

2-диффузор

3-зонт-колпак,предохрен вытяжн шапку от попадания атмосф осадков

4-конусный щиток, предназнач для предохранения дефлектора от давления ветра, если он направлен снизу вверх цилиндра 5.

^ Подбор дефлекторов.

Подбор дефлекторов производится (аналогично подбору вентиляторов)следующим образ: на характеристику дефлектора накладывается характеристика сети следовательно есть гидрав. Сопротивление сети от расхода или скорости воздуха ) точкой пересечения 2-х характеристик определяют скорость движения воздуха в дефлекторе , служащая основанием для его подбора. Хар-кой дефлег-ра наз зав-ть созд-ого давления (разряжения) от скорости ветра. Хар-ка получается опытным путём при продувании моделей дефлектора в аэродинамических трубах . Обычно эти хар-ки представляются в следующих величинах :


По оси абсцисс отложена относительно скорость воздуха

ω=ωgв

ωg- скорость воздуха в патрубке дефлектора

ωв- скорость ветра

По оси y отложено относительное давление развиваемое дефлектором

Р=Р*2g/ωв2ρ

где Р- давление развиваемое дефлектором

ρ-плотн возд

1-хар-ка дефлектора

2-хар-ка сети

В точке пересеч опред относит скорость и относит давление при устан-ке на данную сеть.

ωg=ω* ωв

Р=Р ρ ωв2/2g

Кол-во возд удаляемое дефлектором:

L=F ωg

F-пощадь сечения патрубка дефлектора.

При совместном давлении теплового и ветрового давления подбор дефлектора принципиально ничем не отличается. В этом случае на график наносится суммарная характеристика дефлектора от движения ветра и теплового давления.
^ 19 . Расчёт воздухоотвода.

Расчёт воздухоотвода сост. в определении размеров сечения воздухоотводов и потерь давления в них при движении заданного количества воздуха .

Движение воздуха по воздуоотводам сопряжено с преодолением сопротивлений трения и местных сопротивлений.

Давление необходимо для преодоления сопротивлений определено по формуле, аналогичной для расчёта потерь давления в трубах системы отопления .


λ-коэф сопрот трения

l-длина возд-да, по кот идёт неимен кол-во возд.

d-эквивал диам воз-да

ω-скорость движения

Z-потери в местн сопрот

Коэф сопрот-ния трения зависит от характера движения воздуха, характер-ого числом Re и качества поверхности стенок в-да ( шероховатость).

Шероховатость стенок возд-да учитывается коэффиц-том β, завис-щим от величины абсолютной шероховатости. Если это учит-ся, то потери давления на трение опред-ся


λ-коэф трения гладких стенок

Коэф-ты местного сопрот определяются также как и λ экспериментальным путём .

Для практических расчётов возд-дов принимается формула :

Р=R*l+z


R-потери давл на трение в возд-де длиной 1 м.

По данной формуле определяются потери давления для 1 участка вентиляционной сети . Потери давления в расчётной ветви представляет собой сумму потерь давления в участках, составляющих рассчитываемую ветвь.

Рв=∑(R*l+z)=∑Р


^ 20. ОБЩИЙ ПОРЯДОК РАСЧЁТА ВОЗДУХООТВОДОВ

В системах естеств вентиляции расчёт начинают с определения располагаемого давления:

Р=h(ρнв)g

h - расчётная высота определяемая как разность высот между вытяжными отверстиями .

По номограмме для определения потерь давления на трение в крупных в-дах при естественной вентиляц(или расчётн таблицам) назначают сечение ( или диаметр ) возд–да. Соответств принятому сечению возд-да заданному количеству воздуха по номограмме или таблицам определяют скорость воздуха и гидравлического сопротивления на преодоление сил трения и местное сопротивление по участкам вентиляционной сети .

Затем определяют суммарное фактическое, гидравлические потери, всеми участками входящими в расчётную ветвь. При этом фактические гидравлические потери не добавляют более располагаемого давления .

Если Рф >Р, то необходимо соответственно увеличить сечения отдельных участков вентиляционной сети .

Если Рф намного < Р (на 10 % ), то необходимо наоборот снизить сечение отдельных участков .

После расчёта первой ветви приступают к расчёту ответвлённой сети . Расчёт ответвлений производится в том же порядке ,прни этом стремятся , чтобы запас давления совпадал с величиной запаса давления в основной расчётной ветви .

В системах вентиляции с механическими побуждениями расчёт начинают непосредственно с назначения размеров сечения в-дов, сечения назначают по предварительно заданной скорости движения воздуха.

Далее пользуются галограммой для определения потерь давления.

Скорость движения воздуха в вентиляционных каналах определяется на основании техн-экономич расчётов. Основными формулами влияющими на выбор скорости, является стоимость электроэнергии, стоимость материалов и изготовление в-да.

Увеличение скорости сопровождается увеличением гидрав сопротивлений и как соотв. увеличение вентиляторов.

С другой стороны увеличение скорости приводит к возможности сокращения сечения

в-дов и след-но ведёт к сокращению затрат на устройство вентиляционных каналов.

Для систем промышленных вентиляций радиусом >30м скорость воздуха в первом участке от вентилятора не должна превышать 10 м/с выбранной скорости позволяющей выполнить расчёт ничем не отличающийся от расчётов систем естественной вентиляции .

В системах вентил естеств зданий при определении максимальной скорости принимается во внимание и усиловия бесшумности работы.


^ 21. Особенности расчёта возд-дов прямоуг сечения.

Виды прямоугольного сечения могут рассчитывать по таблицам и номограммам

для круглых в-дов .При этом нужно учитывать следующее : потери давления на тр. в в-дах любого сечения определяются из выражения

P=λω2ρl/4R2g

R-гидравлич радиус

R=f/U

f-площадь сечения

U-периметр
Для возд-дов круглого сечения потери давления на трение:
d-диаметр возд-да

Можно опред знач зквивалентного диаметра по потерям на трение в круглом и прямоуг возд-дах при одинак в них скоростях.

Ра,bd

dу=2ab/a+b

Очевидно, что площадь круга, вычисленная по эквив диаметру ( по потерям на тр.), м/б

меньше площади занимаемого прямоугольного сечения, след при равенстве скоростей в воздухоотводах расходы будут различными.

Подставив в (*) и (+) значения скоростей, можем определить потери давления на трение в прямоугольном канале:

^ 22. Расчет венциляц каналов с равномерн распред воздуха.

При вентиляции гражданских и промышленных зданий зачастую необходимо подавать и удалять одинаковое количество воздуха при одинаковой скорости движения через вентиляционные отверстия. В основе расчёта таких видов используются следующие соображения .

Для обеспечения подачи или удаления одинакового количества воздуха через вентиляционные отверстия необходимо перед каждым из них иметь одинаковое статист. давление необходимо для преодоления сопротивлений при движении воздуха через это отверстие.

Рассмотрим воздуховод, в котором требуется обеспечить одинаковое количество подачи воздуха при одинаковой скорости через вентиляционные отверстия .

При определении скоростей w1 = w2 = .... = wh

необходимо так подобрать скорости различного сечения воздуха, чтобы разности динамического давления, определяя по ним, равнялось бы гидравлическим потерям на соответствующих участках, а это возмещение в том случае, если скорость в конце участка следовательно должно быть обеспечено условие, при котором потери давления будут компенсироваться соответственно нестатич (оно должно оставаться постоянным по всей длине возд-да), а изменением динамического давления, что возмещается при конической форме возд-да.

Потери на преодоление гидравлических сопротивлений , связанных с движением воздуха через вентиляционное отверстие составляет :


Для постоянства статистического давления перед вентиляционными отверстиями необходимо соблюдать равенства:


w кон – наименьш. скорость возд. в воздухоотводе

∑(Rl+z)- общие потери давления на трение и местные сопрот для всех разветвлений на проход воздуха через каналы .

Площади сечений воздухоотвода по длине применяются так, чтобы скорость в конце и в начале каждого разветвления уменьшилось на одну и ту же величину


n-число вентиляц-ных ответстий по длине воздухоотвода

Потери давления в каждом эдании составят:


Суммарная потеря давления на проход во всех:

∑z=n*z

Общие гидравлические потери в воздухоотводах

P=∑(Rl)+nz=(Rl+z)


^ 24.НАГРЕВАНИЕ ВОЗДУХА

Для нагревания воздуха в системах вентиляции применяется нагреватели – калориферы .По конструкции калориферы делятся на:

-огневые

-из радиаторов

-гладкотрубные

-пластинчатые

Огневые калориферы изготавливаются из кирпича.Воздух в них нагревается внешней поверхностью кирпичных колодцев, обогреваемых в свою очередь отходящими дым. газами.Такие калориферы применялись до конца прошлого века.

Достоинства: почти полное отсутствие дыма, незначительное гидр сопротивления, что позволяло применять их в качестве воздухонагревателей в естест приточных системах вентиляции.

Недостатки:сложность эксплуатац, (необходимость очистки от сажи колодцев газоходов),

пожароопасность.

Калориферы из радиаторов :


1-чугунные радиаторы

2-канал проводящий в калорифер нар-й возд.

3-каналы приточной вентиляции

Воздух нагревается во время контакта с внешней поверхностью радиаторов, обогреваемых водой или паром.

Преимущество:небольшое гидравлическое сопротивление

Недостаток : большие габариты

Гладкотрубные калориферы изготавливаются из гладких стальных труб, ввариваемых в

коллектор в виде коробок. Применяется при необходимости нагрева относит небольш кол-ва воздуха.

Пластинчатые изготавливаются из стальных труб диам.15мм, впаянных в 2-ме коробки.

Пластины калориферов выплавляются из листовой стали толщ.0,5мм и крепятся к трубам на рас-нии 5мм.

Кроме пластинчатых применяются оребнённые в которых вместо пластин на трубы навивается стальная лента. Преимущество пластинчатых и оребнённых калориферов состоит в их компактности.

Недостаток больш гидр сокр-е самого калорифера . Поэтому они примен-ся в механич сист приточной вентиляции.


^ 25.Расчет калориферов.

Под расчетом калориф в вентил технике понимают их подбор. Исх данные для подбора:

1-кол-во нагреваемого возд

2-расход тепла

3-пар-ры нагреваемого возд и теплоносит.

Кол-во нагреваемого возд выявляется при определении воздухообмена, необход для борьбы с расчетной вредностью выдел-ой в вентилир помещении.

Q=Gc(t2-t1)

G-кол-во нагреваемого возд

с-теплоёмк возд

t2,t1-тем-ры после и до нагревания

Пар-ры нагреваемого возд опред во время расчета воздухообмена по нормативн данным или в частных случаях по h-d диаграмме.

При пост, не завис от расчетн пар-ров вентиляц, кол-ве вытяжн возд, тем-ра приним такой же как и для расчета сист отопления. При перемен кол-ве вентил возд, завис от тем-ры нар возд, тем-ра ТН приним по тем-ному графику сист теплоснабж в зав-ти от средн нар

тем-ры самого хол месяца.

Поверхность нагрева калорифера :

F=Q/K∆t

∆t-разность тем-р м/у ср тем-рой ТН и ср тем-рой нагреваемого возд


Коэф. теплопередачи к калориферу опред-тся опытным путём, при обогревании калорифера паром К=f(ω,ρ) , а при обогревании водой К=f(ω,ρ,υ)

υ - скорость воды по трубам

При повышении весовой скорости воздуха К увелич, калорифер становится более компактным, но увелич-ся гидрав потери, приводящие к увеличению мощности эл двигателя на вентиляторе, что в итоге увеличивает стоимость экспл. калорифера.

Экономич более выгоднейшей вес скоростью возд. в калориферах считается 12кг/м3с

Удобство применения именно весовой скорости , а не V-й состоит в том , что её величина не зависит от температуры воздуха .
^ 26.МЕТОДИКА ПОДБОРА КАЛОРИФЕРА

1.Опред-ся живое сечение колорифера для прохода возд.

f=Lρ/3600ωρ

L-кол-во нагреваемого возд

2.По табл хар-тик коллекторов подбираем аппарат с мах близким опред-им живым сечением

3.Опред по фактич живому сечению фактич весовую скорость
4.Опред фактич скорость воды в трубках калорифера

υ=G/3600*103fтр







G-расход ТН

fтр-живое сечение трубок кол-ра

G=Q/c(tг-t0)

tг-тем-ра до калориф

t0-тем-ра обрант воды

При использ нескольких калориф, следует учитывать способ их подключения

5.Опред К исходя из фактич весовой скорости возд

К=с(ωρ)а-пар

К=с(ωρ)афυb-вода

6.Опред гпдравлич сопрот движению возд ч/з колориф

Р=а (ωρ)bф

7.Опред фактич теплоотдачу калориф


Фактич теплоотдачу калориф д.б на 15-20%>расчетной

Qфакт=(1,15-1,2)Q

При опред гидравлич потерь сопрот калориф принимают с запасом по возд 10%, а по ТН в случае воды 20%.


Скачать файл (8092.3 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации