Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  


Загрузка...

Комплект шпор по специальности теплоэнергетика ГГТУ им П.О.Сухого - файл Столбики.doc


Загрузка...
Комплект шпор по специальности теплоэнергетика ГГТУ им П.О.Сухого
скачать (8092.3 kb.)

Доступные файлы (182):

1-15.doc141kb.19.05.2005 17:44скачать
16-26.doc88kb.19.05.2005 16:24скачать
27-30.doc23kb.19.05.2005 17:30скачать
41-47.doc71kb.19.05.2005 19:24скачать
Рамки.doc286kb.04.06.2005 00:55скачать
Содержание.doc23kb.19.05.2005 03:18скачать
билеты по водоподготовке.doc58kb.22.06.2004 00:12скачать
водоподг.doc149kb.17.06.2004 03:37скачать
водоподг(копия).doc153kb.18.06.2004 16:48скачать
водоподготовка-1.doc80kb.18.06.2004 21:57скачать
водоподготовка.doc67kb.18.06.2004 21:58скачать
Вопросник2.doc79kb.22.06.2004 03:20скачать
Вопросы.doc34kb.18.05.2005 21:30скачать
Все.doc298kb.20.06.2004 03:32скачать
моя водоподготовка (шпоры).doc76kb.18.06.2004 16:50скачать
1.doc422kb.07.01.2005 20:19скачать
25.doc52kb.20.01.2005 17:13скачать
35-41(Оля).doc49kb.06.01.2005 23:24скачать
45 Расчет потерь давления.doc53kb.09.01.2005 14:50скачать
~WRL1429.tmp
Вероника.doc76kb.20.01.2005 16:12скачать
Вопросы.doc29kb.09.01.2005 22:13скачать
Лекции 1 и 2.doc405kb.15.01.2005 23:21скачать
печи Ира.doc85kb.08.01.2005 14:21скачать
Печи. Саблик.doc59kb.21.01.2005 21:26скачать
шпоры по вальченко - вика.rtf96kb.07.01.2005 18:12скачать
9.doc108kb.16.01.2005 16:15скачать
БИЛЕТ 10.doc23kb.16.01.2005 00:19скачать
Билет 11.doc22kb.16.01.2005 00:49скачать
Билет 12.doc23kb.16.01.2005 01:21скачать
Горелки.Настя.doc67kb.29.12.2004 22:47скачать
Билет 13.doc27kb.25.12.2004 05:55скачать
ГТ.doc24kb.03.01.2005 21:14скачать
Природа возникновения серн.doc44kb.16.01.2005 18:57скачать
Теория центробежных форсунок.doc41kb.16.01.2005 15:27скачать
~WRL0003.tmp
~WRL0073.tmp
~WRL0195.tmp
~WRL0395.tmp
~WRL0706.tmp
~WRL1021.tmp
~WRL1780.tmp
~WRL1826.tmp
~WRL2008.tmp
~WRL2170.tmp
~WRL2287.tmp
~WRL2360.tmp
~WRL2722.tmp
~WRL3324.tmp
~WRL3597.tmp
~WRL3607.tmp
~WRL3878.tmp
~WRL4028.tmp
~WRL4080.tmp
~WRL4091.tmp
котлы.doc510kb.24.06.2005 15:31скачать
содержание.doc30kb.15.06.2004 21:43скачать
1.doc24kb.07.01.2006 16:02скачать
Дашка(Марковна).doc63kb.06.01.2006 00:00скачать
Общее.doc517kb.07.01.2006 15:23скачать
Сергей.doc42kb.06.01.2006 19:18скачать
Система производстваКилбас.doc53kb.05.01.2006 15:43скачать
Столбики.doc443kb.08.01.2006 19:11скачать
ШПОРЫМинаков.doc156kb.06.01.2006 16:22скачать
ШпорыНастя.doc174kb.06.01.2006 22:53скачать
шпоры поЕпиф.doc69kb.06.01.2006 13:12скачать
ШпорыТолик.doc88kb.05.01.2006 00:38скачать
1.doc1113kb.26.06.2005 19:02скачать
1-МИО-Андр.doc232kb.26.06.2005 02:05скачать
2-Бульба.doc173kb.26.06.2005 12:57скачать
3-шпоры по токочакову-Епиф.doc233kb.26.06.2005 13:52скачать
4-Шпоры по МО3-Дедовец.doc1027kb.26.06.2005 14:03скачать
Горелочные уст Наташа.doc41kb.04.01.2006 23:30скачать
даша.doc41kb.11.01.2006 18:35скачать
Охрана труда.doc43kb.15.01.2006 21:20скачать
Форма для шпаргалок.doc55kb.04.01.2006 17:16скачать
Шпоры.doc43kb.03.01.2006 21:45скачать
шпоры по ОТ конец.doc151kb.11.01.2006 19:23скачать
Вопросы.doc29kb.14.01.2005 04:22скачать
Пароэжекторные ХУ.doc24kb.13.01.2005 20:41скачать
ПТМО.doc172kb.12.01.2005 19:15скачать
Регенеративные ТОА и их конструкции.doc92kb.12.01.2005 21:34скачать
Смесительные теплообменники.doc2675kb.12.01.2005 18:53скачать
Сушильные установки.doc21kb.13.01.2005 18:29скачать
Теплонасосные установки.doc67kb.13.01.2005 20:49скачать
Цикл ПЭЖ уст.doc21kb.12.01.2005 23:12скачать
Шпоры по экзамену.doc120kb.12.01.2005 03:34скачать
1.doc26kb.18.05.2005 19:30скачать
30.doc113kb.24.06.2005 21:48скачать
Вопросник.doc90kb.24.06.2005 23:21скачать
Копия Форма для шпаргалок.doc125kb.24.06.2005 15:33скачать
ЭПП.doc127kb.18.05.2005 15:51скачать
simg.doc103kb.19.05.2005 00:35скачать
Газонап.станции ГНС.doc27kb.04.01.2006 18:59скачать
газофракц.установка.tif
Газ шпоры Катя.doc26kb.19.05.2005 00:35скачать
Марковна.doc251kb.06.06.2005 01:30скачать
маслоабс.установки.tif
Очистка природного газа от H2S и CO2.doc63kb.18.05.2005 22:50скачать
сбор газа.tif
содержание.doc51kb.18.05.2005 15:37скачать
12.doc255kb.06.01.2006 18:51скачать
13.doc100kb.06.01.2006 18:54скачать
4.doc139kb.06.01.2006 18:37скачать
7.doc460kb.06.01.2006 18:43скачать
8.doc2715kb.06.01.2006 19:02скачать
9.doc240kb.06.01.2006 18:47скачать
Настя1.doc4390kb.06.01.2006 19:03скачать
Настя2.doc177kb.06.01.2006 18:33скачать
Настя3.doc171kb.06.01.2006 18:35скачать
Схема ГРС.tif
Схема мазутного хозяйства.tif
Схема с однотрубным сбором.tif
Транспорт пр.газа.tif
Транспорт природного газа.tif
цкацу.tif
Работа.doc36kb.21.04.2004 02:10скачать
ШП-2.doc85kb.22.04.2004 03:05скачать
Шпоры ТТ-2часть(Оля).doc105kb.15.03.2005 00:30скачать
ШП(по_ТТД).doc58kb.21.04.2004 02:46скачать
123.doc53kb.21.06.2004 00:46скачать
18.rtf9kb.14.06.2004 21:53скачать
19.rtf7kb.11.06.2004 21:20скачать
1.rtf4kb.11.06.2004 21:43скачать
20.rtf4kb.11.06.2004 21:42скачать
21.rtf4kb.11.06.2004 22:07скачать
22.rtf6kb.11.06.2004 23:10скачать
23.rtf8kb.20.06.2004 01:15скачать
24.rtf7kb.20.06.2004 01:15скачать
25.rtf6kb.14.06.2004 21:53скачать
26.rtf3kb.12.06.2004 00:10скачать
27.rtf4kb.12.06.2004 00:29скачать
28.rtf2kb.12.06.2004 00:38скачать
29.rtf4kb.12.06.2004 00:56скачать
30.rtf5kb.12.06.2004 01:41скачать
31.rtf2kb.12.06.2004 01:47скачать
32.rtf2kb.12.06.2004 01:53скачать
33-48.doc60kb.21.06.2004 15:01скачать
Автокопия Документ1.rtf80kb.21.06.2004 00:47скачать
Вопросы.rtf24kb.25.06.2005 23:35скачать
ВСЕ.rtf466kb.25.06.2004 02:35скачать
Регулятор.doc96kb.21.06.2004 05:45скачать
Содержание.rtf111kb.22.06.2004 01:22скачать
Шпаргалки.doc112kb.25.06.2004 02:54скачать
ШПОРЫ ПО СЕЛЕНИ.doc66kb.13.06.2004 17:34скачать
11- 18.doc1555kb.19.01.2006 03:02скачать
41.doc1347kb.16.01.2006 22:52скачать
~WRL0001.tmp
~WRL0393.tmp
~WRL0673.tmp
~WRL1347.tmp
~WRL3154.tmp
~WRL4034.tmp
Вопросы по смирнову.doc25kb.20.01.2006 01:32скачать
Расчет тепловых потерь1.doc107kb.16.01.2006 22:46скачать
Система ГВС ПП.doc79kb.16.01.2006 15:05скачать
Новые.doc501kb.18.05.2005 23:29скачать
Содержание.doc173kb.18.05.2005 22:47скачать
Шпоры.doc504kb.08.06.2004 18:39скачать
Шпоры(столбики).doc476kb.19.05.2005 00:34скачать
Вопросы по экологии энергетики.doc30kb.14.06.2004 02:25скачать
Экзамен1.doc102kb.11.06.2004 20:47скачать
Экзамен2.doc73kb.11.06.2004 17:49скачать
Экзамен3.doc45kb.11.06.2004 20:47скачать
Экзамен4.doc60kb.11.06.2004 20:47скачать
Введение-1.doc275kb.25.06.2005 23:37скачать
Введение-2.doc85kb.25.06.2005 23:37скачать
ред.doc293kb.12.01.2005 16:48скачать
Экономика.doc101kb.09.01.2005 18:49скачать
1.doc259kb.19.05.2005 03:32скачать
Планирование ремонтов.doc110kb.19.05.2005 04:27скачать
содержание.doc42kb.19.05.2005 05:55скачать
Сфера деятельности.doc41kb.18.05.2005 23:22скачать
Экономика.doc41kb.18.05.2005 14:59скачать
2Системы централизованного теплосн.doc74kb.18.05.2005 22:25скачать
3линия.doc91kb.18.05.2005 17:43скачать
4ира источники.doc104kb.18.05.2005 18:13скачать
5Методика расчета принципиальной тепловой схемы.doc49kb.18.05.2005 22:02скачать
6sABLIK1.doc70kb.19.05.2005 03:35скачать
7Теплоносители.doc60kb.18.05.2005 17:27скачать
вопросник.doc86kb.19.05.2005 02:27скачать
На ряду с этим применение паропреобразователей приводит к сн.doc59kb.19.05.2005 01:59скачать

Столбики.doc

  1   2   3
Реклама MarketGid:
Загрузка...
1. Системы произв-ва и распределения сж-го воздуха. Компрессор.

Компрессор-машина, предназначенная для сжатия и перемещения газов по трубопроводам. ε>1,15(до 1,15-вентиляторы). По принципу действия-объемные (поршневые, мембранные, роторные) и динамические(ц/б, осевые).По давлению делятся на низкого давл(0,2-1,0МПа), среднего давл(1,0-10,0МПа), высокого давл(10-100МПа). Поршневые используются при небольшой производительности-до 10 м3/час и р-ии >0,25МПа. Ц/б—при производительности > 10 м3/час и давл до 0,6МПа. Осев к-ры—производительность до 3000м3/час и давлении до 2МПа.

Производительность ,

-коэф подачи, учитыв утечки, потери на трение, влажность, перепады давления, снижает, -теорет подача в м3/с.



- объемный КПД компрессора, хар-ет снижение подачи вследствие неполного заполнения цилиндра или межлопастного пространства.Для поршн-го компрессора=0,7-0,9.

- учитывает снижение подачи всл-ие сопротивления всасыв-го тракта, =0,8-0,95

- учитыв снижение подачи всл-ие нагрева поступающего в компрессор воздуха, за счет контакта с горячими мет-ми стенками =0,9-0,95

- учитывает снижение подачи за счет влажности засасываемого воздуха =0,98-0,99

- учитыв снижение подачи за счет утечек и перетоков воздуха =0,95-0,98


^ 2.Расчет поршневого компрессора.

Общий перепад давлений распределяется как рк1. Т246. Для каждой ступени считается соотношение - политропный процесс, 1-на входе; 2-на выходе

В конечном итоге распределение давлений приводит к рав-ву затраченной энергии и отводимой теплоты.

Кол-во затраченной энергии(индикаторная мощность) в ступени компрессора



Мощность на валу компрессора ,

= 0,8-0,95

Мощность электропривода ,

ηм.с-- КПД муфтов соединен

ηэл --КПД электродв-ля,

ηм.с* ηэл= 1/(1,2-1,3)

Кол-во теплоты, отводимой при охлаждении цилиндра, Q=W+ΔU, ΔU=G*cм*Δt

Работа политропного сжатия

Кол-во теплоты, отводимое в промежуточном охладителе

Qохл=- G*cм*Δt

Общее кол-во отвед от компр-ра теплоты

ΣQ=n*Q+(n-1)*Qохл ,

где n- суммарное кол-во ступеней.
^ 3.Расчет ц/б компрессора.

Назначение ц/б компр состоит в сжатии газа и перемещении его по трубопроводу к потребит. Сущ-ет несколько основных пар-ров, характер работу компр-ра: объемная подача, нач и конечное давление, степень сжатия, частота вращ-ия вала компр, мощность двигателя.

Энергия, затр в компрессоре на сж 1 кг газа: ад. проц-сс



при адиаб сжатии n=k

при изотермич.



Мощность компрессора:

,

ρ, l-пар-ры на усл-ии всасывания.

Эффективность ц/б компр-ов нельзя оценивать значение общ энерг КПД. Наиболее высок КПД изотермического процесса.

1)Относит изотерм КПД:

ηиз=lизот/l,

-работа в реальном проц-ссе 2) относит адиабатный КПД(1<n<k)

ηад=lад/l,
ηиз-примен для оценки компр-в с интенсивн вод охл(поршн, ротац), компр с неинтенсивн охлажд оценив ад-м КПД (осев)

Задача расчета компр-ра состоит в опр-ии кончных основных геом размеров ступеней и напр аппаратов. При расчете задаемся след величинами: нач и кон давление, подача компр-ра(массовая и объемная), нач-ая тем-ра газа, ТД-параметры сжимаемого газа.

Внутр работу ц/б компр-ра можно определить, используя ад-ый КПД: , работа, расход-ая на мех трение, учитыв КПД мех: , -удельная энергия компрессора с учетом мех потерь. , =96-98%

Мощность, затрачив-ая на сжатие: , m-массовый расход газа(кг/с)

Мощность многоступ компрессора: N=N1+N2+…
^ 4.Характеристика нагнетателей.

Подача, напор, мощность и КПД.

Производит: объемная и массовая – кол-во среды, подаваемое в единицу времени. Мощность (полезная, затраченная ) – количество энергии расходуемое на привод двигателя. Индикаторная мощность определяет реальный цикл с учетом потерь.

КПД – отношение полезной мощности к затраченной.

Напор – количество энергии, сообщаемое 1-му кг. вещества, м.

Nпол=0,при G=0
Рекомендуется использование машин с КПД не < 0,9 max.

Для ц/б нагнетателей max =0,9, для осевых ηмах=0,93. КПД центральных машин – доп. гидр. потери при повороте перепускных клапанов. У поршневых компр. КПД выше чем у лопастных, т. к. меньше скорость движения газа, следовательно меньше гидравлические потери. Самый низкий КПД у струйных нагнетателей за счет гидравлических потерь при перемешивании струй.


^ 5.Пересчет характеристик компрессора.

1. Пересчет по плотности: диаметр пост., пост. частота вращения, окружная скорость U.

V2=V1=const

Изменение напора пропорционально плотности.

H=kρ,

След., если k соблюдается

то Н2121,

N=VH/η



V=const -> ->

2. n= const,=const – пересчет по размерам.

->

(*)



Если сеть, в кот. раб. нагнетатель измен. так, что режим работы сохран. неизменным, то в iD раз меняется скорость выхода Со, т. е.





Т. к. η=const, то



3. Пересчет по числу оборотов.

D=const,

Изменение числа оборотов проп.

i=n2/n1

Изменение скорости проп.

iCO=c02/c01

При постоянстве режима раб.

При D=const :

,



При одновременном изменении ρ1,D,n.







4.Универсальные характеристики – график зависимости компр. при неизм. n= const.

При использовании унив. Характеристик необходимо учитывать изменение частоты вращ. по таким хар., получ. на базе действительных значений характ. машин для разл. n позволяют определять границы экономич. целесообр . эксплуатац. комп. и следить об измен. экономич. параметров, объемн. подачи и напора при изменении n.

^ 6.Работа компрессора в сети.

Для поршневых компрессоров сеть влияет только на развиваемый напор, у лопастных на давление и производит.

При этом давление нагнетателя определ. суммарное

Расчет воздуховода производится при номинальном расходе воздуха. При этом расход учитыв. и определяет полное падение давления, след, чем > расход, тем > полная потеря в сети.

При параллельном соединении производит. увеличивается, напор не измен.

При послед. соединении напор увеличивается, производительность не изменяется.

При построении хар. производ = напору парал. соедин. нагнетателя, алгеброич. склад. подача нагнет. при равных напорах. При построении суммарных хар-тик для последоват. соед. нагнетателей алгеброич. склад. напора.
^ 7.Устойчивость работы компрессора.

При условии разветвления воздуховода неизбежны колебания расхода и давления, т. к. изменяются характеристики расхода сети или компрессора. При малой емкости сети изменения расхода = измен производ нагнетателя. В этом случае изменения нагрузок редко бывают длительными, след., нет знач. последств. для оборудов.

При большой производительности сети наблюдается значителшьное изменение расхода медленнее, чем изменение производительности нагнетателя. В таких случаях даже единичный компрессор может быть подвержен неуст. работе -помпаж, следовательно, гидравлические удары, след., разрушения.

Помпаж - при меньшем по сравнению с производительностью нагнетателя расходе воздуха из сети производительность компрессора начинает снижаться, т. к. противодавление в сети увеличивается. При этом наблюдается перемещение рабочей точки по хар. нагнетателя влево. После достижения рабочей точкой наибольшего значения H противодавление сети приглуш. наиб. давлением нагнетателя и возд. изменяет направление движения через нагнетатель. При обратном протекании воздуха через компрессор, сопротивление сети снижается, рабочая точка перемещается до линии значения. Давление нагнетателя снова увеличивает противодавление в сети и возд. движ. в сеть. Затем процесс повторяется.

Для избежания неуст. работы наипр. конструир. Непрерывно падающей характеристикой.
^ 8.Регулирование работы компрессора.

Качественное– регулирование – изменяется число оборотов. Количественное – регулирование – изменяется хар. сети.

При кол-ном регулировании возможно от номин. производит. Изменение только в сторону уменьшения. Качественный метод позволяет изменения и в сторону увеличения и в сторону уменьшения. Для крупных установок при качественном регулировании примен. Гидравлические или эл/магнитные муфты. Электромагнитная по конструкции проще чем гидравлич. и применяются гораздо чаще. Изменение геометрических параметров нагнетателей можно достигнуть разными способами. Наиболее эффективный – поворот лопаток. При этом наблюдается изменение состояния треугольника скоростей.
^ 9.Вспомогательное оборудование систем сжатого воздуха.

1.Фильтры.

Фильтры для очистки – металические с кассетами из колец Рашига смоченных висциновым маслом. Сопротивление чистого фильтра не должно быть >200 Па для поршневых и 100 для лопастных. Очистка необходима при увелич сопротивления вдвое. Регенерация – 5-ти % раствор щелочи тем-рой 50-700С.

Фильтры выбираются исходя из производит-ти и типа нагнетателя. Для поршневых 1 м2 на 1000 м3 воздуха, для лопастных-0,25 м2.Концентрация пыли после очистки не должна >10-5 кг/м3.

2.Промежуточные холодильники.

Расход воды в промежуточных холодильниках за 1 час можно определить:

где

V-производит или подача компр, м3/мин.

- плотность воздуха, кг/м3.

Ср- теплоемкость воздуха, при конечном давлении.

Δtгор-охлаждение воздуха в холодильнике, к.

Δtв-нагрев воды в холодильнике, к.

После охлаждения в охладителе вода подается на охлаждение цилиндров компр,для избежания конденсации влаги воздуха на стенках цилиндра. Общий расход воды рассчитывается из воды в промеж. холодильника и охложденного цилиндра. При подаче 1-15 м3 расход 4-5,5 л/мин, >15 -3,5-4,5 л/мин.

t воды на выходе из цилиндров должна быть <=40 градусов,т.к может быть выпадение соли карбон. жесткости.. Общая жесткость воды должна быть <7 мг – экв/л. Мех. и растительных примесей < 25*10-6. Перепад температур выходящего из холодильника воздуха и поступающей в него воды должна быть 8-12 градусов.

Очистка ТОА идет при t=60 – 70 градусов.

3.Воздухосборники

Служат для снижения колебан. р воздуха, удалении влаги и масла.

Устанавливается до компрессора.



Где Vмах-максимальная подача.

Существует стандартный ряд в зависимости от производит-ти.

Основные требования: запас прочности, герметичность соединений, обтекаемая форма.
^ 10.Смазка нагнетателей.

КС-12, КС-19 – старые марки.

Лактайм-Герм.

Учитываем: t вспышки, агрессивность и металл, фрикц. св-ва, наличие влаги и примеси.

При замене масла проверить его совместимость.

Расход масла зависит от типа соединения, диаметра цилиндров, емкости компрессора, диаметра вала.

^ 11.Системы распределения сжатого воздуха.

(схема 1)

Централизованный забор воздуха осуществляется через механические фильтры 1 для удаления взвешанных частиц и далее проходит осушку в цеалитных фильтрах 2 (увеличивающие молекулы фильтры) и поступают для удаления воды и CO2 нагнетатели 3.

Всасывающая сторона нагнетателя объединена общим воздуховодом. Компрессоры направляют воздух через воздушный резерв 6 и концевой холодильник 5 в воздухосборник 8. Это движение обеспечивает трубопровод 9, но воздух подводится в напорный воздуховод 11. На линии между 5 и 8 устанавливается обратный клапан 7. Для замера расхода воздуха на напорном воздуховоде устанавливается измерительная шайба 10 щелевого саморегулирующего расходомера.

Водоснабжение цеха водой выполняется от заводской системы водоснабжения с помощью напорного трубопровода 12. Техническая вода подается к холодильнику 4 и 5 и к нагнетателю 3. Сброс воды осуществляет 2/3 воронки 14 и после них в трубопровод обратно механич. воды 15; в местах возможного скопления влаги – дренажи 13.
Схема тупикового заводского гидропровода

Воздух от компрессорной станции 1 подается в снабжающий воздуховод, оснащенный центральной отключенной задвижкой. Индивидуальные воздуховоды, подающие воздух потребителю 5 и 7 имеют задвижки 4 и прекращ. подачу воздуха при необходимости. Конденсатоотводчики 3 служат для удаления скопившейся влаги. Изменение ω происходит из-за переменного расхода. Трубопровод 6 предусмотрен для снабжения временных потребителей, которые также оснащены отключенными задвижками. Такие трубопроводы называются фидерами. Централизованная схема – на потребителя не одного типа.

Смешанная – отпускаются с параметрами различными для различных потребителей.

Схемы снабжения бывают:

Централизованная, индивидуальная, смешенная.

1.При централизованной - все потребители снабжаются воздухов одних и тех же паров.

2.При индивидуальной каждый потребитель имеет свою подстанцию.

3.При смешенной–часть потребителей снабжается централизованно, а остальные индивидуально.
^ 12.Сист произв-тва и распред продуктами разделения воздуха.

СХЕМА 2

Ректификация – процесс последовательного многократного противоточного испарения и конденсации.

1 – верхняя часть (купол)

2 – конденсатор

3 – тарелка

4 – испаритель

Тарелки – колпачковые и ситчатые – для воздуха с примесями.

Колпачковые-

Ситчатые-


При увеличении скорости применяются колпачковые, при уменьшении – ситчатые.(проще, но увеличишаяся часть жидкости может уноситься с потоком ).

Конденсатор – отвод с водой тепла, воздухом или НК (низкокип. компан).

Испаритель – подвод тепла от электро-нагревателя.

^ Однократная рекректификация – если не требуется чистый компанент или жидкий. Многократная: 98 -99 % раствора N2 и O2 или жидкие компаненты. Побочные: аргон, ксенон и т. д., влага, CO2.

Колонна состоит из нескольких тарелок (степень чистоты вещества). Оптимальное число тарелок: степень чистоты и экономичная эффективность.

На каждой тарелке должен быть слой жидкости для барботации газа. Высота слоя ограничивается порогом перелива для задержки определенного количества жидкости.

Есть щелевидные провального типа – тарелки без порогов.

Под тяжестью жидкости открывается или закрывается тарелка.

Насадочного типа: кольца Рашига (воздух чистый, уменьшение t).

Бывают тонкой и грубой очистки.

Фильтры для очистки – металлические с кассетами из колец Рашига , смоченных висциловым маслом. Сопротивление чистого фильтра не должно превышать 200 Па для Поршнев и 100 Па для лопаст. Очистка необходима при увеличении сопротивления вдвое. Регенерация - 5% раствор щелочи с темпират. 70 -80 градусов. Фильтры выбирают исходя из производительности. нагнетателя. Для поршн. 1м2 на 1000 м3 возд., для лопастных 0,25м2. Концентрация пыли после очистки не должна превышать 10кг/м3.

(схема 3)

Ректификация-пр. послед-го, многократного противоточного испарения и конденсации.

1-верхняя часть –купол

2-кд

3-тарелка

4-ипаритель

Кд за счет теплоты воздуха охл, низкокипящийкомпонент отводится. Колонна сост-ит из нескольких тарелок . чем больше их тем чище продукт. Число тарелок опр-ся от степени частоты, эконом. Эффективности. На тарелке д.б. опред-ый слой жид-ти. ректификационные колонны- с кольцами Рашига.

В колонну поступает насыщенный пар 1 . В идеальном установившемся пр-се слой жидкости выше уровня питания будет иметь тот же состав, что и питающая жидкость, хотя жид-ть в 2 имеет ьеньшую тем-ру, чем тем-ра жид-ти за счет которой осущ-ся подпитка. Пар поднимается вверх по колонне барбатируется ч/з жид-ть, а жид-ть наполнив тарелку опускается на следующую нижнюю ч/з предусмотренное сливное устройство. В пр-се барбатажа, ч/з слой жид-ти пар имеющий большую тем-ру передает теплоту жид-ти.

В рез-те передачи теплоты небольшое кол-во пара высококипящего компонента кислорода конд-ся из парового пузыря, а небольшое кол-во низкокип-го компонента(азота) испаряется из объема жид-ти. В рез-те этого пар движущийся вверх ч/з слой жид-ти на тарелках обогащается азотом, а жид-ть стекающая вниз ч/з которую барбатируется пузырьки пара обогащается кислородом. На идеальной и теорет-ой тарелке пар вых. Из жид-ти будет иметь туже тем-ру что и жид-ть на тарелке, т.е. пар покидает тарелку в состоянии хар-емой 3. Затем пар будет проходить ч/з следующий слой жид-ти по следующей тарелке ; и весь пр-с повторяется. При движении пара вверх по колонне с каждым слоем жидкости пар будет больше обогащаться кислородом за счет конд-ии из паровой фазы, чем больше тарелок тем выше чистота конечного продукта.

К нижней части колонны необход подводить определенное кол-во теплоты для снабжения паром пр-ва колонны нах=ся ниже уровня питания, а от вершины необходимо отводить определ-ое кол-во теплоты для обеспечения снабжения жид-тью части колонны выше уровня питания . В реальной колонне пар покидает тарелку с тем-ой отличной от тем-зы жид-ти на тарелке.Это обуславливает необходимость установки числа тарелок больше теоретического. Мера совершенства тарелок или слоя жид-ти опред-ся эффективностью Марпфри- отношение действительного изменения мольной доли высококипящего компонента к макс. Возможному изм-ю мольной доли.
^ 13.Расчет числа теоретич. Тарелок в колонне.

Существует 2 метода : аналитический , графический.

Для расчета необходимо знание значений энтальпий, компонентов каждой точки. По упрощенному методу необходимо знание только равновесных концентраций. N-слой жид-ти выше сечения питания для укрепляющей секции колонны.

M-для исчерпывающей секции колонны от испарителя до секции питания.. жид-ть и пар покидающие тарелку-n.

По закону сохраненная масса для системы вкл часть колонны выше N-ой тарелки

Vn=Ln+1 +D

D-общий расход продукта из верхней части колонны

Ln+1-толщина слоя жид-ти пл-ю n-ой тарелки

Для обепечения расчета принимается что смесь 2-х фазная. По з=ну сохранения массы для той же системы, для низкокипящего компонента
Хd-мольрая доля низкокип-го кмпонента или верхнего продукта

V- мольный расход пара

Y-мольная доля низкокип-го компонента в паре

X- мольная доля низкокип-го компонента в жид-ти

С учетом 1-го закона термодинамики и допущения отсутствия теплопритоков из О. С. Отсутсвие работы перемещения стационарности процесса и пренебрежения изменениями Ek и En получается
H-энтальпия пара покидающего тарелку

h-энтальпия жид-ти покидающей тарелку

hd-энт верхнего продукта

Qd-поток теплоты в кд верхней колонны

При учете изменения расхода верхнего продукта


Уравнение такого вида необходимо решать относительно расхода верхнего продукта отнесенного к расходу паровой фазы . тогда
Учитывая з-н сохранения массы рассм-ой системы


Учит-я Ур-е з-на сохр массы и значений расхода провой фазы получим


Для азотакислородной смеси линии кипения и кд на диаграмме энтальпия –к коцентрации почти горизонтальны. Они будут строго горизонтальны, Если молярная теплота парообразования для 2-х чистых компонентов одинакова, а энтальпия смешения пренебрежительна мала. Если продолжить линию кипения и кд горизонтальными прямыми, то энтальпия насыщенного пара и насыщ жидкости от концентрации смеси не зависит следовательно

hn+1=Hn

И Ур-е 1 становится ур-ем прямой линии с наклоном L/V и отрезком (D/V)*Xd-рабочая линия колонны для укрепляющей секции. Линия связывающая равновесную мольную долю жид-ти с равновесной мольной долей пара наз-ся линией равновесия для колонны.

Допустим, что Xn+1=Xd следовательно Yn=(Ln+1 +D)(Xd/Vn)=Xd-рабочая линия на диаграмме в координатах (x:y) проходит через Yn=Xn+1 лежащую на диоганали. Эта точка и значение y-отрезка при x=0 и y=Xd *D/Vn могут ипользоваться для построении ярабочей линии верхней секции колонны. Подобным образом рассматривается и анализ для нижней(отгонной) секции колонны. З-н сохранения массы энергии и 1-й з-н термодинамики выглядят:

Lm+1=Vm+B

Lm+1*Xm+1=Vm*Ym+Xb*B

Hm+1*Lm+1+Qв=Hm*Vm+Hв*B

B-мольный расход из колонны

Xb-мольная доля низкокипящего компонента в кубовом продукте

Hв- энтальпия потока кубового продукта

Для рабочей линии нижней секции колонны

B/Vm=(Hm-Hm+1)/(Q/B-Hв+Hm+1)

Lm+1/Vm=1+B/Vm

Рабочая линия для нижней секции колонны проходит ч/з точку Ym=Xm+1=Xв на диоганали 45 гр. Точка пересечения 2-х рабочих линий находятся исходя из анализа з-на сочранения массы вкл среднюю часть колонны м/у n-ой тарелкой укрепляющей секции и m-ой горелкой отборной секции

F=Vn-Vm+Ln+1-Lm+1

F-мольный расход подпитки в колонне

Для расчета вводится параметр q-опред-й отношение разности потоков в жидкости м/у верхней и нижней секциями колонны к расходу потока q=(Lm+1-Ln+1)/f

Разность потоков опред-ся Vn-Vm=(1-q)F

Vn-Vm=(Ln+1-Lm+1)(x/y)+ +(Xd*D+Xв*B)/y=(1-q)F

Для всей колонны Xf*F=Xd*D+ Xв*B следовательно

qF(x/y) +xf*F/y=(1-q)F

место пересечения 2-ух линий опр-ся

y=(Xf/1-q)-(q/1-q)x

значение параметра q м/б определено из энергетического баланса средней части колонны

Hf*F=Vn*Hn-VmHm+Lm+1*Hm+1-Ln+1*Hn+1

В колонне энтальпия пара и жидкости не зависит от состава Hn-Hm=H; Hm+1=Hn+1=H;

Hf=(1-q)H-qh ;q=(H-Hf)/H-h)

Значение параметра qзависти от состояния питающего потока.

1.Питание недогретой жидкостью

Если q>1-недогретая жидкость;q=1-насыщенная;0<

Q<1-2-х фазная жидкость; q<0 перегретый пар.

2. питание насыщенной жидкости q=0

3 питание смесью 0<q<1

4 питание насыщ паром q=0

5питание перегретым паром q<1
^ 14.Минимальные числа теоретических тарелок

Число теор. тарелок при разделении различных смесей опр-ся чистотой продукта и достигается при стремлении tg угла наклона рабочей линии к единице т.к. это соответствует наименьшему числу ступенек построенных м/у верхними и нижними секциями колонны.

Мин число опред-ся

N=(ln Xd(1-Xв)/Xв(1-Xd))/ln(K1/K2)

К1-коэф распределения низкокипящего компонента рпи тем-ре чистого вышекипящего компонента

К2-----высококипящий компонент

Отношение К1/К2 очень сильно зависит от тем-ры и наз-ся относительной летучестью. В низкотемпературных системах желательно малоге значения флегмового числа для уменьшгения отводимой теплоты от кд т.к. затраты на производство холода более значительны при низких тем-ах. Для нормальног типа кривой равновесия с монотонной вынутостью условие минимума набдюдается при пересечении 2-х рабочих линий питания с кривой равновесия. Для этой точки расход минимален. В реальных системах мин число тарелок необходимо сопоставить с мин холодопроизводительностью кд .
^ 15. Типы ректификационных колонн.

Колонны бывают : тарельчатые, насадочные и щелевидные (провального типа).

Насадочные колонны- простые цилиндры наполненные насадочным материалом (проволочными сетками) .Насадочный материал обеспечивает большую площадб поверхности на которой осущ-ся пр-с разделения.

В тарельчатых колоннах раполагается необходимое кол-во тарелок ч-з которые проходят потоки жид-ти. Тарелки должны обеспечивать проход пузырьков пара ч/з лежащий на них слой жидкости это м. б. организовано несколькими спосабами. Для этого исп-ют перфорированные тарелки с отверстиями малого диаметра проволочные сетки мелкого диаметра или спец колпочки. Вколонне с перфорированными тарелками жидкость стекает сверху на тарелки с малыми отверстиями ч/з которые проходит пар. Отверстия имеют диаметр 1.5-4 мм и расположены на расстоянии от 9-20 мм жидкость течет ч/з тарелки от центра к периферии радиально. Затем жидкость стекает вниз по вертикальной трубе или сливу к нижней лежащей тарелки. Сливная труба входит в слой жид-ти на нижележащей тарелке образуя гидрозатвора для предотвращения прорыва пара ч/з эту трубу.

Существует несколько модификаций перфорированных тарелок. Одна из ьодернизаций вкл распределительрые желоба. Желоба служат для уменьшения гидравлического градиента и искл=я застойных зон на тарелке.другие имеют большие 35-40мм отверстия для потока пара. Отверстия покрываются подвижными колпачками или клапанами которые поднимаются при увеличении расхода пара. –Эта модификация имее лучшие хар-ки тарелки в широком диапазоне изм-я расхода пара. Колпачковые тарелки широко исп-ся в нефтяной промышленности и криогенике. В таких тарелках множество малых отверстий для прохода пара. Пар пропускают ч/з большие трубы 50-75мм и наз стояками. Стояки накрываются колпачками имеющими вид перевернутых чашек 75-100мм с прорезями или зубцами по краям. Зубцы м/б треугольниками или пр-угольниками. Пар проходит ч/з прорези или зубцы. А пузырьки ч/з слой жидкости.

Каждый тип тарелки имеет преимущество и недостатки. Перфорированные тарелки генерируют маленькие пузырьки и имеют высокую эффективность обычно тск-ть пузырьков небольшие и время контакта увеличивается и растет эффективность .колпачковые тарелки менее чувсвительны к изм-е расхода пара и условия работы. Если расход пара становится слишком мал жидкость начинает капать и хар-ки колонны резко снижаются.когда пара слишком много пузырьки становяться настолько энергичными что выпенивают слой жид-ти при этом отдельные капли жид=ти летят ввех по колонне вместе спаром

Колпачковые тарелки менее чувсвительны к расходам пара. Относительно большие изм-я в расходе пара м/б приемлемыми без существенного изм –я хар-ки системы. В колпачковых тарелках слой жид-ти остается на тарелке даже рпи полной остановке системы. Остановившийся слоц жид-ти обеспечивает малое время необходимое для повторного запуска системы. Всистеме 2-х кратной ректификации Линде конденсат в колонне исп-ся так –же как основной носитель для второй колонны. Поэтому такой аппарат наз кд-испарителем. В старых аппаратах азот конденсируется внутри труб охлаждая наружную поверхность. В новых аппаратах внутри труб кипит кислород. А азоткд на их внешней поверхности что приводит к лучшей безопасноти при загрязнении кислорода взрывоопасными примесями.
  1   2   3



Скачать файл (8092.3 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации
Рейтинг@Mail.ru