Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Комплект шпор по специальности теплоэнергетика ГГТУ им П.О.Сухого - файл Шпоры по экзамену.doc


Загрузка...
Комплект шпор по специальности теплоэнергетика ГГТУ им П.О.Сухого
скачать (8092.3 kb.)

Доступные файлы (182):

1-15.doc141kb.19.05.2005 17:44скачать
16-26.doc88kb.19.05.2005 16:24скачать
27-30.doc23kb.19.05.2005 17:30скачать
41-47.doc71kb.19.05.2005 19:24скачать
Рамки.doc286kb.04.06.2005 00:55скачать
Содержание.doc23kb.19.05.2005 03:18скачать
билеты по водоподготовке.doc58kb.22.06.2004 00:12скачать
водоподг.doc149kb.17.06.2004 03:37скачать
водоподг(копия).doc153kb.18.06.2004 16:48скачать
водоподготовка-1.doc80kb.18.06.2004 21:57скачать
водоподготовка.doc67kb.18.06.2004 21:58скачать
Вопросник2.doc79kb.22.06.2004 03:20скачать
Вопросы.doc34kb.18.05.2005 21:30скачать
Все.doc298kb.20.06.2004 03:32скачать
моя водоподготовка (шпоры).doc76kb.18.06.2004 16:50скачать
1.doc422kb.07.01.2005 20:19скачать
25.doc52kb.20.01.2005 17:13скачать
35-41(Оля).doc49kb.06.01.2005 23:24скачать
45 Расчет потерь давления.doc53kb.09.01.2005 14:50скачать
~WRL1429.tmp
Вероника.doc76kb.20.01.2005 16:12скачать
Вопросы.doc29kb.09.01.2005 22:13скачать
Лекции 1 и 2.doc405kb.15.01.2005 23:21скачать
печи Ира.doc85kb.08.01.2005 14:21скачать
Печи. Саблик.doc59kb.21.01.2005 21:26скачать
шпоры по вальченко - вика.rtf96kb.07.01.2005 18:12скачать
9.doc108kb.16.01.2005 16:15скачать
БИЛЕТ 10.doc23kb.16.01.2005 00:19скачать
Билет 11.doc22kb.16.01.2005 00:49скачать
Билет 12.doc23kb.16.01.2005 01:21скачать
Горелки.Настя.doc67kb.29.12.2004 22:47скачать
Билет 13.doc27kb.25.12.2004 05:55скачать
ГТ.doc24kb.03.01.2005 21:14скачать
Природа возникновения серн.doc44kb.16.01.2005 18:57скачать
Теория центробежных форсунок.doc41kb.16.01.2005 15:27скачать
~WRL0003.tmp
~WRL0073.tmp
~WRL0195.tmp
~WRL0395.tmp
~WRL0706.tmp
~WRL1021.tmp
~WRL1780.tmp
~WRL1826.tmp
~WRL2008.tmp
~WRL2170.tmp
~WRL2287.tmp
~WRL2360.tmp
~WRL2722.tmp
~WRL3324.tmp
~WRL3597.tmp
~WRL3607.tmp
~WRL3878.tmp
~WRL4028.tmp
~WRL4080.tmp
~WRL4091.tmp
котлы.doc510kb.24.06.2005 15:31скачать
содержание.doc30kb.15.06.2004 21:43скачать
1.doc24kb.07.01.2006 16:02скачать
Дашка(Марковна).doc63kb.06.01.2006 00:00скачать
Общее.doc517kb.07.01.2006 15:23скачать
Сергей.doc42kb.06.01.2006 19:18скачать
Система производстваКилбас.doc53kb.05.01.2006 15:43скачать
Столбики.doc443kb.08.01.2006 19:11скачать
ШПОРЫМинаков.doc156kb.06.01.2006 16:22скачать
ШпорыНастя.doc174kb.06.01.2006 22:53скачать
шпоры поЕпиф.doc69kb.06.01.2006 13:12скачать
ШпорыТолик.doc88kb.05.01.2006 00:38скачать
1.doc1113kb.26.06.2005 19:02скачать
1-МИО-Андр.doc232kb.26.06.2005 02:05скачать
2-Бульба.doc173kb.26.06.2005 12:57скачать
3-шпоры по токочакову-Епиф.doc233kb.26.06.2005 13:52скачать
4-Шпоры по МО3-Дедовец.doc1027kb.26.06.2005 14:03скачать
Горелочные уст Наташа.doc41kb.04.01.2006 23:30скачать
даша.doc41kb.11.01.2006 18:35скачать
Охрана труда.doc43kb.15.01.2006 21:20скачать
Форма для шпаргалок.doc55kb.04.01.2006 17:16скачать
Шпоры.doc43kb.03.01.2006 21:45скачать
шпоры по ОТ конец.doc151kb.11.01.2006 19:23скачать
Вопросы.doc29kb.14.01.2005 04:22скачать
Пароэжекторные ХУ.doc24kb.13.01.2005 20:41скачать
ПТМО.doc172kb.12.01.2005 19:15скачать
Регенеративные ТОА и их конструкции.doc92kb.12.01.2005 21:34скачать
Смесительные теплообменники.doc2675kb.12.01.2005 18:53скачать
Сушильные установки.doc21kb.13.01.2005 18:29скачать
Теплонасосные установки.doc67kb.13.01.2005 20:49скачать
Цикл ПЭЖ уст.doc21kb.12.01.2005 23:12скачать
Шпоры по экзамену.doc120kb.12.01.2005 03:34скачать
1.doc26kb.18.05.2005 19:30скачать
30.doc113kb.24.06.2005 21:48скачать
Вопросник.doc90kb.24.06.2005 23:21скачать
Копия Форма для шпаргалок.doc125kb.24.06.2005 15:33скачать
ЭПП.doc127kb.18.05.2005 15:51скачать
simg.doc103kb.19.05.2005 00:35скачать
Газонап.станции ГНС.doc27kb.04.01.2006 18:59скачать
газофракц.установка.tif
Газ шпоры Катя.doc26kb.19.05.2005 00:35скачать
Марковна.doc251kb.06.06.2005 01:30скачать
маслоабс.установки.tif
Очистка природного газа от H2S и CO2.doc63kb.18.05.2005 22:50скачать
сбор газа.tif
содержание.doc51kb.18.05.2005 15:37скачать
12.doc255kb.06.01.2006 18:51скачать
13.doc100kb.06.01.2006 18:54скачать
4.doc139kb.06.01.2006 18:37скачать
7.doc460kb.06.01.2006 18:43скачать
8.doc2715kb.06.01.2006 19:02скачать
9.doc240kb.06.01.2006 18:47скачать
Настя1.doc4390kb.06.01.2006 19:03скачать
Настя2.doc177kb.06.01.2006 18:33скачать
Настя3.doc171kb.06.01.2006 18:35скачать
Схема ГРС.tif
Схема мазутного хозяйства.tif
Схема с однотрубным сбором.tif
Транспорт пр.газа.tif
Транспорт природного газа.tif
цкацу.tif
Работа.doc36kb.21.04.2004 02:10скачать
ШП-2.doc85kb.22.04.2004 03:05скачать
Шпоры ТТ-2часть(Оля).doc105kb.15.03.2005 00:30скачать
ШП(по_ТТД).doc58kb.21.04.2004 02:46скачать
123.doc53kb.21.06.2004 00:46скачать
18.rtf9kb.14.06.2004 21:53скачать
19.rtf7kb.11.06.2004 21:20скачать
1.rtf4kb.11.06.2004 21:43скачать
20.rtf4kb.11.06.2004 21:42скачать
21.rtf4kb.11.06.2004 22:07скачать
22.rtf6kb.11.06.2004 23:10скачать
23.rtf8kb.20.06.2004 01:15скачать
24.rtf7kb.20.06.2004 01:15скачать
25.rtf6kb.14.06.2004 21:53скачать
26.rtf3kb.12.06.2004 00:10скачать
27.rtf4kb.12.06.2004 00:29скачать
28.rtf2kb.12.06.2004 00:38скачать
29.rtf4kb.12.06.2004 00:56скачать
30.rtf5kb.12.06.2004 01:41скачать
31.rtf2kb.12.06.2004 01:47скачать
32.rtf2kb.12.06.2004 01:53скачать
33-48.doc60kb.21.06.2004 15:01скачать
Автокопия Документ1.rtf80kb.21.06.2004 00:47скачать
Вопросы.rtf24kb.25.06.2005 23:35скачать
ВСЕ.rtf466kb.25.06.2004 02:35скачать
Регулятор.doc96kb.21.06.2004 05:45скачать
Содержание.rtf111kb.22.06.2004 01:22скачать
Шпаргалки.doc112kb.25.06.2004 02:54скачать
ШПОРЫ ПО СЕЛЕНИ.doc66kb.13.06.2004 17:34скачать
11- 18.doc1555kb.19.01.2006 03:02скачать
41.doc1347kb.16.01.2006 22:52скачать
~WRL0001.tmp
~WRL0393.tmp
~WRL0673.tmp
~WRL1347.tmp
~WRL3154.tmp
~WRL4034.tmp
Вопросы по смирнову.doc25kb.20.01.2006 01:32скачать
Расчет тепловых потерь1.doc107kb.16.01.2006 22:46скачать
Система ГВС ПП.doc79kb.16.01.2006 15:05скачать
Новые.doc501kb.18.05.2005 23:29скачать
Содержание.doc173kb.18.05.2005 22:47скачать
Шпоры.doc504kb.08.06.2004 18:39скачать
Шпоры(столбики).doc476kb.19.05.2005 00:34скачать
Вопросы по экологии энергетики.doc30kb.14.06.2004 02:25скачать
Экзамен1.doc102kb.11.06.2004 20:47скачать
Экзамен2.doc73kb.11.06.2004 17:49скачать
Экзамен3.doc45kb.11.06.2004 20:47скачать
Экзамен4.doc60kb.11.06.2004 20:47скачать
Введение-1.doc275kb.25.06.2005 23:37скачать
Введение-2.doc85kb.25.06.2005 23:37скачать
ред.doc293kb.12.01.2005 16:48скачать
Экономика.doc101kb.09.01.2005 18:49скачать
1.doc259kb.19.05.2005 03:32скачать
Планирование ремонтов.doc110kb.19.05.2005 04:27скачать
содержание.doc42kb.19.05.2005 05:55скачать
Сфера деятельности.doc41kb.18.05.2005 23:22скачать
Экономика.doc41kb.18.05.2005 14:59скачать
2Системы централизованного теплосн.doc74kb.18.05.2005 22:25скачать
3линия.doc91kb.18.05.2005 17:43скачать
4ира источники.doc104kb.18.05.2005 18:13скачать
5Методика расчета принципиальной тепловой схемы.doc49kb.18.05.2005 22:02скачать
6sABLIK1.doc70kb.19.05.2005 03:35скачать
7Теплоносители.doc60kb.18.05.2005 17:27скачать
вопросник.doc86kb.19.05.2005 02:27скачать
На ряду с этим применение паропреобразователей приводит к сн.doc59kb.19.05.2005 01:59скачать

Шпоры по экзамену.doc

Реклама MarketGid:
Загрузка...
Выпарные установки

Выпаривание – термопроцесс конц-ния ра-ров твёрд веществ при кипении и частич удалении жидкого раств-ля в виде пара.

В-ва полученные в виде слабых вод-х раст-ров а в готовом виде они д/б полностью либо частич-го обезвоживания.

Конц-ция рас-ров – массовое кол-во раств-нных тв-ых вещ-в в опред-ом массовом или обьём-ом кол-ве р-ра или раст-ля.

Обозначим X – кол-во кг тв-го в-ва в 1 кг р-ра;

X1- кол-во вещ-ва в 1 кг воды.

Связь м/у X и X1 будет:

X = X1/(1+X1);

X = G1сух/(G1сух+W)*100;

Где G1сух – кол-во раст-го вещ-ва;

W – кол-во воды.

Раств-мость – кол-во раст-го вещ-ва в насыщ-нном рас-ре.

Переход вещ-ва из жид-го сост-ия в газообр-ое проис-дит при любой темп-ре со свобод-ой пов-ти в виде испар-ия. При подводе теплоты к жид-ти её темп-ра ↑ , а след-но в жид-ти ↑ парц-ое давл-ие её паров.

Испарение – переход ж-ти в парообр-ое сост-ие при кот парц-ое давление паров ж-ти < Ратм. Когда Рпарц паров ж-ти достигнет Ратм ж-ть закипит. Если в жид-ти нах-тся раст-нные тв-ые вещ-ва, то при одной и той же темп-ре давл-ие этих паров < давл-ия паров хим-ки чист ж-ти.

Р-р кипит при более высокой темп-ре, чем чистый раств-ль при одном и том же давл-ии.

Разность темп-ры кипения р-ра и темп-ры выделяющихся паров воды наз-ют физ-хим дипрессией (Δ1):

Δ1 = tр-ра – ν

Δ11 – гидростатич темп-ная дипрессия;

Δ111 – гидравлическая -// -// -;

В виду гидравлич потерь по длине трубопроводов будут потери темп-ры, кот наз-тся гидравлической дипрессией.
(рисунок)


Р2 = f1+ρgh → Δ1

Гидростатич потери:

Δ1 = 0,0162*(T2/R)* Δатм – Ф-ла Тищенко

[справедлива только для водных р-ров].

T – темп-ра кипения воды при данном давлении {K};

R – теплота парооб-ния воды при данном давлении;

Δатм – темп-ная дипрессия при атмосфер-м давл-ии.


Схемы ВУ ( с аппаратами поверх-го типа).

Непрерыв-й пр-сс выпаривания р-ров м происх-ть как одноступ-ых так и в многоступ-х ВУ с исп-ем втор-го пара каждой ступени в послед-их ступенях с более низким давлением пара, или с передачей вторичного пара др потребителям.


Рис. 3-х ступен-ая ВУ прямоточ с рекуператором.

В ВУ с улучшенным вакуумом прим-ют в том случае, когда уст-ка раб-ет либо на конденсатор, либо на потребителя.

В ВУ после каждого корпуса пар м частично отвод-тся потребителю.

Помимо прямоточ сущ-ют противоточ-е ВУ для р-ров с быстрораст-ей вязкостью при ↑ их конц-ции. В них м/у ступенями ставят насос.


Эти схемы прим-ют при склонностях р-ров ↑ вязкость с ↑ конц-ции.

Сущ-ют ВУ с // питанием корпусов р-ром при склонности его к кристалл-ции.

§1. ВУ с тепловыми насосами.

Выпаривание иногда приход проводить при малых Т и Р. В таких уст-ках выпар-тся р-ры, не выдерж-ие высоких тем-р (термолабильные р-ры). Такие уст-ки явл-тся одноступенч-ми и эконом показатели их не высокие. Рентабельность ВУ м повысить путём исп-ния вторичного пара этой же уст-ки с пом-ю теплового насоса(ТН). В кач-ве осн-го Эл-та ТН прим-ют инжекторы или турбокомп-ры с электр-им паровым двиг-лем.

§2.Адиабатные ВУ.

Выпаривание воды из р-ров минерал солей ведут в уст-ках адиаб-го испарения. Конц-е р-ра происх-ит вследствие испарения предварительно перегретой ж-ти, подаваемой в камеру мгновенного испарения, давл-е в кот < давл-я насыщения соотв-го темп-ре подаваемой в камеру ж-ти.

Уст-ки адиаб-го ипар-ия примен-тся для опреснения морской воды и других слабо минерализ-х р-ров.

АВУ с головным поверхностным подогревателем.
1 – насосы; 2 – конденсаторы; 3 – головной подогр-ль; 4 – камера адиаб-го испар-я; 5 – поддоны.

Для конц-ния р-ров склонных к кристалл-ции исп-ют контактный ТОА.


§3.ВУ с аппаратами погруж-го горения.

Такие уст-ки прим-тся для выпаривания агресс-ых, загрязн-ых, с мех примесями и сильнокрист-ся р-ров.

1 – расход бак; 2, 8 - насосы; 3 – мерный бак; 4 – выпарной аппарат; 5 – кристслл-ор; 6 – центрифуга; 7 – транспортёр; 9 – сборник; 10 – каплеотделитель; 11 – скруббер; 12 – вентилятор; 13 – погружная горелка.

Пр-ссы испар-я р-ров протек-ют при оптим-м давлении и равновес-я тем-ра на 15 – 16 ºС ниже

Tкип р-ра. Выброс парогаз смеси на свобод пов-ть осущ-тся при тем-ре на 1 – 2 ºС выше тем-ры самого р-ра, что говорит о min-х теплопотерях при ТМО м/у прод-ми сгор-я и ж-тью.
Выбор схемы ВУ.

В кач-ве греющего теплонос-ля для ВУ прим-ют пар из КУ или из отбора паровых турбин с Р = 0,5 ÷1,0 МПа и t = 140 ÷ 180 ºС. При необх-ти получ-ия более высоких тем-тур при выпарив-ия можно исп-ть высокотемп-е теплоносители (топ-ое масло, электронагр-ли). В кач-ве охлажд-ей среды исп-ют воду. При дефиците воды исп-ют возд-ое охл-ие.

Для правильного констр-ния ВУ необходима:

  1. выбрать схему подогрева р-ра;

  2. выбрать схему подачи р-ра в аппарат;

  3. выбрать оптимал число ступеней уст-ки;

  4. выбрать рационал-ю схему испол-ния вторич энергорес-сов.



Схема подогрева р-ра.

Греющий пар для 2-ой ступени, как правило, должен иметь такую тем-ру м/у теплонос-лем и р-ром в 1-ом корпусе (не менее 10 ºС) и чтобы располагаемая разность темп-р во всей ВУ была дост-ной для обеспечения полезной раз-ти темп-р в каждой ступени с учётом всех дипрессий. Вместе с тем нельзя повышать темп-ру пара в 1-ом корпусе без тех-ой надобности, т.к. повышение ее приводит либо к перерасходу топлива, либо к недоработке электроэнергии в турбоген-ре.

Тогда схема ВУ будет:


1 – выпарной аппарат; 2 – подогрев-ль р-ра; 3 – конденсатоотводчик; 4 – адиаб расширитель; 5 – насос.

Исходный ра-р ч/з подогреватели 2 прох, где подогрев до темп-ры в 1-ом корпусе. Для этого исп-тся пар и конденсат послед-щей ступени, а затем послед-но подогр-тся рас-р в каскаде ТОА. Экстрапаром и конденсатом из ступени более высокого давл-ия. Окончательный догрев р-ра производ-ся часто свежим паром в спец-ом подогревателе (головной). Нагрев р-ра в подогревателях приводит к ↓ площади нагрева в ВУ.

В противоточ схемах ступенч-ый регенер-щий р-р не примен-тся, т.к. слабый р-р поступает на выпаривание в холод конце уст-ки.

Рассм-им схему подачи р-ра в установки. Наиб-ее распр-ние получили прямоточные схемы. Для выпаривания р-ров с ↑ - ой вязкостью целесообразно прим-ть схему с противоточной ск, когда наиб-ее вязкий р-р выпаривается при более высокой темп-ре. В таком случае, после каждого окна реже ставится насос.

Рассм-им оптимал-ое число ступеней уст-ки. Многоступ-ое выпаривание позволяет экономить тепловую энергию. Расход пара в установке с кол-вом n ступеней D (кг/сек) будет опр-тся как:
D = W/(ηп * n),

ηпкоэф-нт потерь, ηп = 0,85 в общ случае (3, 4, 5 ступень);

W – общее кол-во воды в установке.

Если при переходе с 1-ой ступени ко 2-ой ступени уст-ки расход пара ↓ почти вдвое, то при переходе от 4-ой ст-ни к 5-ой ст-ни, то расход пара снижается только на 1/10. При ↑ числа ступеней усложн-тся общ схема, повышается стоимость уст-ки, услож-тся условия экспл-ции.

^ Оптимальным числом счит-тся такое кол-во ступеней, при кот-м полез-ая разность темп-р на 1-й корпус не понижается ниже min-го полож-го значения.

Для маловязких р-ров в 1-й ступени это значение не д/б < 10 ºС, а в последней – полез-ая разность темп-р д/б 28÷30 ºС и выше.
Основные эл-ты схемы ВПУ.

Включ-ет в себя след-ие основ-е эл-ты:

  1. выпарные аппараты поверх-го типа с погруж-ми горелками и с трубч-ми эл.нагревателями;

  2. сепараторы и брызгоотделители;

  3. конденсатоотводчики;

  4. подогреватели р-ра;

  5. конденсаторы;

  6. сборные баки и ёмкости;

  7. насосы.

ВУ поверх-го типа - ТОА-испарители, как правило, с паровым обогревом. В бол-ве из этих ап-ратов предусматр значит-ое надраств-е прост-во для сепарации капель р-ра из паровой фазы.

По дв-ию р-ра разл-ют ап-ты с естест-ой и принудит-ой циркуляцией, а также ап-ты плёночного типа, в кот р-р однократно проходит по пов-ти нагрева в виде тонкой плёнки.

Греющая камера вып-го ап-та представляет собой пучок труб с 2-мя трубч-ми решётками, встроенной в кожух. Греющий пар подаётся в межтруб прост-во, а р-р циркулирует в трубах. Это обеспеч-ет условия очистки труб от отложений и накипей. Рассм-им ап-ты с естеств-й циркуляцией. Для выпар-ия маловязких неагрессивных р-ров в основ-м применении выпар-й ап-ат с внутр-ой греющей камерой и централ-й циркуляц-ой трубой.


1 – вход слабого р-ра; 2 – выход конц-го р-ра; 3 – вход греющего пара; 4 – выход конд-та; 5 – выход вторичного пара; 6 – выход неконденс-хся газов; 7 – греющая камера; 8 – надраств-ое пр-во (паровое пр-во); 9 – брызгооотделитель;10 – зона парообразования стабилизатора; 11 – сливная труба.

Циркуляция р-ра в ап-те обеспеч-ет бол-ое удел-й пов-тью нагрева на ед-цу объёма р-ра в трубах малого диаметра(подъёмных диам-ом 32мм) в сравнении с ценирал трубой большой диам-тр(окружной D =194мм).

Скорость циркуляции достигает 2м/с, что обеспеч-ет высокие коэф-ты теплопер-чи. Ап-ты компактны и имеют небольш металлоём-ть. Номинал площадь пов-ти нагрева до 400м2.

Для выпаривания кристалл-хся, агрессивных и умеренновязких р-ров примен-тся выпарные ап-ты с подвесной греющей камерой. Они м/б с совмещённой зоной нагрева и кипения и с вынесенной зоной кипения.

Рис. Выпарной ап-ат с подвесной греющей

Камерой с совмещённой зоной кипения и

Нагрева.

Цирк-ция осущ-тся за счёт разности плотности р-ров.

Такие ап-ты обладают лучшей цирк-цией р-ра. Греющая камера более компактна. Выпаривание р-ров также может происх-ть в ап-тах с подвесной греющей камерой и вынесенной зоной кипения. В таких ап-тах над верх труб-й реш-кой устанавл-тся конический раструб-стабилизатор, предназ-ый для ↑ стат-го давл-ия за счёт столба ж-ти в трубах и вынесение таким путём зоны кипения р-ра выше труб. Такое приспособление способствует снижению солеобр-ния внутр-й пов-ти греющих труб.

Рис. Выпарной ап-ат с подвесной греющей

Камерой с вынесенной зоной кипения.
Недостаток такого ап-та явл-тся сложность конц-ции вывода конденсата и ввода пара. Скорость дв-ия р-ра в таких ап-тах достигает 3м/с, что позвол-ет устранить инкрустацию пов-ти нагрева.

Для выпаривания кристалл-хся и агрессивных р-ров прим-ют ап-ты с вынесенной греющей камерой.

Встреч-тся р-ры, кипение кот сопровожд-тся пенообразованием. При вспенивании ↑ унос капель р-ра со вторич паром. Происх-ит засоление в след-их ап-тах на греющих пов-тях, где этот пар конд-тся. П/у для выпаривания таких р-ров примен-тся плёночные ап-ты с отпускоющейся или поднимающейся плёнкой.

Рис. Выпарной ап-ат с поднимающейся плёнкой.

Р-р вводится в ап-ат снизу в подтруб реш-ку на высоту 1/3 ÷ 1/5 трубы. Образ-щийся при кипении паровые пузырьки увлекают вверх р-р, распред-ют его тонким слоем по пов-ти трубы и движ-тся с ним в виде парожид-ой эмульсии со скор-ю 15 – 20 м/с. Из труб эмульсия пост-ет в парожид-ой отбойник, где происх-ит отделение ж-ти от пара. Вторичный пар посту-ет в выводящий трубопровод, а упаренный р-р сливается в карманы и ч/з выводящие патрубки поступает в след-ую ступень на выпаривание.

В виду высокой скорости и того, что р-р проходит по трубам только 1 раз высота труб достигает 7÷9 м, что усложняет ремонтные и монтажные работы.

^ Выпарные ап-ты с опускающейся плёнкой: р-р подаётся в трубы сверху ч/з спец-е вставки, кот-е равномерно распр-ют р-р в виде тонкой плёнки по внутр-й пов-ти трубы. Кроме того происх-ит закручивание плёнки. Р-р проходит по трубам 1 раз. При недостат-ой плотности орашения в таких ап-тах происх-ит оголение и инкрустация нижних концов труб.

Очень вязкие, пастооб-ые и термолобильные р-ры выпар-тся в роторных ап-тах со скребками.

Выпарные ап-ты с погруж-ми горелками предназ-ны для выпар-ния загряз-нных и агресс-ых р-ров.


1 – корпус камеры сгор-я; 2 – крышка; 3 – огнеупор-я футеровка(горелка); 4 – выход парогаз-й смеси; 5 – брызгоотделитель; 6 – регулятор уровня; 7 – ввод р-ра; 8 – взрывная мембрана; 9 – патрубок выхода р-ра.
Сепарация пара в брызгоотделителе.

Паровое пр-во над кип-им р-ром опред-ет чистоту и сухость вторич-го пара. Унос вместе с паром ж-ти, содер-ей р-р, загрязняет конденсат этого пара, ↓ выход готового продукта, увеличивая его стоимость.

Скор-ть вторич-го пара в паровом пр-ве д/б 2÷4 м/с при атмосфер-м давлении, 6÷8 м/с при давл-ии 0,01МПа. С учётом этого высота парового пр-ва HV ≥ 1,5 м.
HV = 4*V/(π*DA2) ≥ 1,5 м,

V – объём подраств-ого пр-ва;

DA – диам-р корпуса ап-та.

Для пенящихся р-ров HV ≥ 2,5÷3м.

Сепараторы не предотвращают полностью уноса капель. П/у прим-тся брызгоотделители, кот-е встраив-тся либо в корпусе сепаратора, либо за его пределами.

Брызгоотделители бывают: циклонные, жалюзийные и сетчатые.

Циклонные примен-тся для загрязнённых пенящихся, гидро сопротивление ΔР = 1500 – 9000кПа. Жалюзийные прим-ют при выпаривании чистых и слабокристал-ся (ΔР ≤ 500кПа). Сетчатые прим-ют при выпаривании чистых пенящихся р-ров (ΔР ≤ 50кПа ).
Барометр-ие конд-ры.

Предназ-ны для конденсации пара послед корпуса ВУ и создания вакуума в ВПУ. Бывают:

  1. с концентр-ми полками (D = 500 и 600мм);

  2. с сегментными полками (D = 800 ÷ 2000мм).


Подогреватели р-ра.

Предназначены для предвар-го подогрева р-ра перед подачей в выпар-е ап-ты. Бывают:

- рекуперативные;

- трубчатые;

- пластинчатые;

с паровым или водяным обогревом.
Тепловой расчёт МВУ.

Задачей явл-тся опр-ние площади теплообмена ВУ при заданных условиях тепло режима: темп-ра греющего пара, темп-ра охл-ей воды и р-ра; нач-х и кон-х конц-ях р-ра; произв-ти ВУ по нач-му или кон-му продукту.

Если площадь пов-ти нагрева задана, то опред-ить необх-мо оптимал-й режим работы.

Перед проект-ем ВУ задают произв-ть по слабому или крепкому р-ру: GН или GК, XН или XК (%) – нач-я или кон-ная конц-ция р-ра; пар-ры греющего пара; пар-ры втор-го пара аослед-ей ступени, темп-ру воды на входе в конден-тор; число ступеней уст-ки.

В расчёте опред-ют расход греющего пара и р-ра по отд-ым ступеням, площади пов-ти нагрева отд-ых ступеней.

Расчёт производят методом послед-ых приближений, т.к. число неизвест-х > чем число урав-ий.

Определяем:

  1. располаг-ая и полезная раз-ть темп-р:

ΔtОБЩ = t1 – tK,

t1 – темп-ра пара в 1-ом корпусе;

ΔtПОЛ = ΔtОБЩ – (Δ1 + Δ2 + Δ3)

Δ1 – физ-хим темп-ная дипрессия;

Δ2 - гидр-кая темп-ная дипрессия;

Δ3 – гидравл-кая дипрессия.

Δ = Δ1 + Δ2 + Δ3

Давл-е в ниж части прист-х труб превышает давл-е пара на ρgh.

В расчётах принимают вел-ну доп-го давления с учётом праосодержания ς и превышение уровня р-ра над греющими трубами.

ΔР = (НИЗБ + Н/2)*ρg(1 - ς)

Н – высота греющих труб;

НИЗБ – высота над греющими трубами.

Раз-ть темп-р р-ра в сред-ем сечении и на верх-ем ур-не наз-тся гидроста-ой дипрессией Δ2.

РВП > Р1 > Р2


Вторич пар из выпарного ап-та следует ч/з брызгоотделитель, запорную и регулир-ую арматуру и паропровод поэтому неизбежны потери давлений на преодоление гидравл-их сопр-ний. Темп-ра втор-го пара на входе в след-ий выпарной ап-ат за счёт этих потерь будет ниже, чем над зеркалом испарения в предыдущем ап-ате. Вел-на этих потерь 1 – 1,5 ºС и наз-тся гидравл-й дипрессией.

Полная дипрессия на ВУ: Δ = Δ1 + Δ2 + Δ3.

Полезная раз-ть темп-р в одноступ-ой ВУ будет равна:

ΔtПОЛ = ΔtОБЩ – (Δ1 + Δ2 + Δ3)

Для многоступ-ой ВУ:

ΔtПОЛ = ΔtОБЩ – ∑i=1n1 + Δ2 + Δ3).
ΔtПОЛМВУ = t1 – tK - ∑i=1nΔi.

Рассм-им распр-ние полезной раз-ти темп-р по ступеням.

Одним из важных факторов в расчёте МВУ явл-тся распр-ние ∑ - ой полез-ой разности темп-р ΔtПОЛ м/у отд-ми ступенями.

При заданной тепловой нагрузке выпарного ап-та Qi и опред-ом Кi (коэф-т телопередачи) площадь пов-ти теплообмена будет опред-тся раз-тью темп-р в ап-ате Δti:

Qi = Кi * Δti * Fi.

Распр-ние полез-ой раз-ти темп-р можно проводить по след-им вар-ам:

1. площадь пов-ти нагрева во всех ап-атах одинакова:

F = F1 = F2 =...= FN.

ΔtПОЛ = ΔtПОЛ1 + ΔtПОЛ2 + … + ΔtПОЛN.

В соответствии с ур-м теплопередачи можно записать:
Q1/(K1*F1) = Q2/(K2*F2) = ... = QN/(KN*FN)

Δt2 = Δt1* Q2*K1/(K2*Q1)

Δt3 = Δt1* Q3*K1/(K3*Q1)

Тогда:

ΔtN = Δt1* QN*K1/(KN*Q1).

Просуммировав правые и левые части этих равенств получим:
ΔtПОЛ = Δt1 + Δt2 + … + ΔtN = Δt1*[1 + Q2*K1/(K2*Q1) + ... + QN*K1/(KN*Q1).

Для любой ступени МВУ полез-я раз-ть темп-р м/б найдена по ф-ле:
Δti = ΔtПОЛ* Qi*Ki/∑(Ki*Qi).

Суммарное ΔtПОЛ распр-тся по ступеням при рав-ве их площадей пов-ти нагрева пропорц-ых отношениям тепловых нагрузок и коэф-ам теплопередачи.

2. суммарная площадь пов-ти нагрева всех корпусов МВУ д/б min-на:

FОБЩ = F1 + F2 +...+FN = FMIN

FОБЩ = F1 + F2 = Q1/ (K1*Δt1) + Q2/ (K2*Δt2)

FОБЩ = ΔtОБЩ - Δt1 для 2-ух ступ-ой ВУ.

Затем нах-ят FОБЩ и берётся первая производная = 0, т.е. FMIN опред-тся по 1-ой производ-й FОБЩ, приравненной к нулю. В рез-те получим:

Δti = Δt1*( Q1*Ki/(K1*Qi))1/2.

Суммарная полез-я раз-ть темп-р распр-тся по ступеням пропорц-но квадратным корням из отношения тепло нагрузок к коэф-ам теплопередачи.

3. FОБЩ = F1 + F2 + ... + FN = FMIN

F = F1 = F2 =... = FN

Δti = Δt1

Мин-ная сумма пов-ти нагрева при рав-ве площадей F м/б обеспечена в случае рав-ва полезных раз-тей темп-р во всех ступенях МВУ.

Рассм-им опр-ние кол-ва выпаренной воды и конц-ции р-ра.

GH и GK – нач-ое и кон-ое кол-во р-ра;

W = GH - GK – ур-ние мат-го баланса МВУ.

XH и XK – нач-ая и кон-ая конц-ция р-ра.

Если ввести конц-ции,то: GK = XH /XK * GH.

W = GH - GK = GH - XH /XK * GH = GH*(1 - XH /XK).

Обозначим ч/з ω кол-во воды, выпаренной из 1кг р-ра нач-ой конц-ции:

W/ GK = [1 - XH /XK] – ω.

Кол-во выпаренной в 1-ой ступени воды и конц-ция р-ра после 1-ой ступени будет:

X1 = XH/(1 – ω1)

X2 = XH/(1 – ω1 – ω2)

Xi = XH/(1 – ∑ωi).

Расс-им расход пара на МВУ. Произв-ть одной ВУ по конеч продукту м/б определена по ф-ле:

GK = XH / (XK – XH)* ∑ωi.

W = ∑ωi = ω1 + ω2 + ... + ωN

Расход пара на МВУ опред-тся на основе ур-ния теплового баланса для i-ой ступени уст-ки, кол-во воды выпаренной из р-ров i-ой ступени и м/б записана как:

D1 = (W - B)/A, где

А = а1 + а2 + … + аN

B = b1 + b2 + ... + bN

Коэф-ты получ-ые из сис-мы ур-ний, выражающих кол-во выпаренной воды по корпусам.

В – сумма коэф-тов выражающая раз-ть м/у начал-м кол-вом р-ра и кол-вом р-ра выходящего из i-го корпуса.
Расчёт выпарных ап-атов.

Q = K*ΔtПОЛ*F,

Q = D1(h11 - h),

K = 1/[αКИП + ∑(δii) + αКОН],

αКОН = 1,34*[ρ2 λ2 r/(μ Δt H)],

Δt = tКОН – tСТЕНКИ,

Н – высота вертикал-х труб в ап-те, λ – теплопроводность конденсата, ρ – плотность, r – теплота парообразования, μ – динам-ая вязкость конденсата.

Коэф-нт теплоотдачи при кипении при естеств-ой цирк-ции в верти-ых трубах можно опр-ить:

NuКИП = 54*K0,6*Pr0,6, или

- αКИП =

NuКИП =

K = q/(ρH*r*ωH),

Где λ – теплопро-сть р-ра; ρ0 – плотность пара при Р = 1бар; σ – поверх-ое напряжение; с – теплоёмкость р-ра; μ – динам-ая вязкость р-ра; q – плотность теплового потока; ωH – сред-я скорость парообразования.

Также ωH = d0*f,

Где d0 – диам-тр отрывающихся пузырьков пара; f - частота отрывания.

Также l* = [σ/(q[ρЖ – ρП])]1/2 – капелярная постоянная.
Расчёт выпарных ап-атов с погруж-ми горелками.

Его выпол-ют след-им образом:

1.по известным XH и XK – нач-ая и кон-ая конц-ция р-ра, опр-ют кол-во воды выпаренной из р-ра:

W = GH(1 – XH/XK);

2.опр-ют произв-ть ап-ата:

GK = GH – W;

3.кол-во теплоты, необх-мое для нагрева и испар-ия р-ра:

Q = W(h – CP tПГ) + GK(tP – t0)CP,

Где h – энтальпия водяного пара в парогазовой смеси при темп-ре р-ра tP:

Будет h = (r0 + CP tПГ)*0,001d,

Где r0 – теплота парооб-ния воды при 0 ºС; d – влагосодержание парогазовой смеси; tПГ – темп-ра парогаз-й смеси; t0 – темп-ра окр-й среды.

Где tПГ = tP + 2 ºC;

4.кол-во газообразного топлива, необх-мое для работы погружной горелки:

В = Q/QHP.
Тепловой баланс выпарного ап-ата.
QГ + QВ + QН + QТ = QK + QПГ + Q0,

Где QТ – физ-ая теплота топлива;

QВ – физ-ая теплота воздуха;

QГ – теплота получ-ая при сгорании топлива;

QН – теплота, поступ-ая с исход-ым р-ром;

QK – теплота, уходящая с р-ром;

QПГ – теплота, уходящая с парогазовой смесью;

Q0 – потери теплоты в окр-ую среду.

Расход топлива опр-тся по ф-ле: В = Q/QHP.

Расход воздуха для полного сгорания т-ва при αИЗБ = 1,1 – 1,2:

VВ = В* αИЗБ*V0B.

V0B опр-тся по известным зависимостям.
: tГ = (QH + HТ + HВ)/∑[VПР.СГ *CР].

Скорость истечения дымовых газов из горелок:

Равна: ω = VПР.СГ/[0,785*d2СОПЛА].

Режим истечения дымовых газов из сопла:

Re = ω*dC/ νГ.

νГ - кинем-кая вязкость при темп-ре р-ра.

Оптимальная величина погружения горелки:

НОПТ = 0,85*100*D*[D/dсопла]2/ReИСТЕЧ.

D – диаметр ап-ата.

Режим барбатажа газ-го потока ч/з жидкость в ап-ате оценив-тся по числу Re:
ReA = ωA*D/νГ; ωA = VПР.СГ/[0,785*D2].

Темп-ры tГ и tР опред-ют влагосодержание уходящего слоя ж-ти:
Тогда dПР.СГ = Ud*[(273 + tГ)/(273 + tР)]N.

Где Ud = 108 для воды;

Ud = 102 для р-ров минерал-х солей;

N – показатель степени (1,4 для вод-х р-ров неорг-их соединений).

Критерий теплового напряжения для выпарного ап-ата :

ПД = D2*q/[λГ*ΔtСР] = 0,01*ReГ1,25*(h/D)1,25.

Где q – удел-й объём теплового напряжения:

Равно q = Ag* λГ * ΔtСР/D2.

Средний темп-ный напор:

Равен ΔtСР = [(tГ – tР) – (tНГ – tР)]/[ln([tГ – tР]/[tНГ – tР])].

Объём р-ра в ап-ате: VЖ = QГ/q.

Объём ап-ата: VАП = VЖ*η, где η = 0,6


Скачать файл (8092.3 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации