Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  


Загрузка...

Дипломный проект - Проект обувной фабрики с детальной разработкой цеха по производству малодетских туфель клеевого метода крепления и вырубочного цеха - файл 123.doc


Дипломный проект - Проект обувной фабрики с детальной разработкой цеха по производству малодетских туфель клеевого метода крепления и вырубочного цеха
скачать (6187.3 kb.)

Доступные файлы (97):

123.doc379kb.05.06.2006 23:10скачать
1.jpg26kb.05.06.2006 23:10скачать
IMG_0001.jpg734kb.05.06.2006 23:10скачать
IMG_0002.jpg687kb.05.06.2006 23:10скачать
IMG_0003.jpg705kb.05.06.2006 23:10скачать
IMG_0004.jpg559kb.05.06.2006 23:10скачать
IMG_0005.jpg593kb.05.06.2006 23:10скачать
IMG_0006.jpg743kb.05.06.2006 23:10скачать
Берец+ велькро.jpg27kb.05.06.2006 23:10скачать
Велькро+ЧПР.jpg34kb.05.06.2006 23:10скачать
верх+подкл..jpg40kb.05.06.2006 23:10скачать
вытачки.jpg10kb.05.06.2006 23:10скачать
задинка+мк.jpg46kb.05.06.2006 23:10скачать
м.к..jpg18kb.05.06.2006 23:10скачать
мк+берец.jpg29kb.05.06.2006 23:10скачать
обстрач..jpg46kb.05.06.2006 23:10скачать
под вн бер+под. нар.бер.jpg22kb.05.06.2006 23:10скачать
под союз+под.бер.jpg27kb.05.06.2006 23:10скачать
с+б.jpg51kb.05.06.2006 23:10скачать
союзка+берец.jpg53kb.05.06.2006 23:10скачать
строчка канта.jpg51kb.05.06.2006 23:10скачать
ЧПР+ берец.jpg31kb.05.06.2006 23:10скачать
3 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ.doc512kb.05.06.2006 23:10скачать
Doc2.doc612kb.05.06.2006 23:10скачать
вентиляциииииия.doc357kb.05.06.2006 23:10скачать
выруб..frw
выруб..jpg741kb.05.06.2006 23:10скачать
вырубочный.doc671kb.05.06.2006 23:10скачать
джьдь.frw
Исходя из конструктивных особенностей заготовок.doc51kb.05.06.2006 23:10скачать
кривой.doc37kb.05.06.2006 23:10скачать
моя организация.doc562kb.05.06.2006 23:10скачать
Настька Отличница ну да 5 минут исправить.cdw
настя.frw
Обоснование строительства и ассортимента фабрики.doc126kb.05.06.2006 23:10скачать
Охрана труда.doc180kb.05.06.2006 23:10скачать
поэта схема1111111.cdw
поэта схема.cdw
поэт сх..bak
поэт сх..frw
размерно-полнотный ассортимент.doc37kb.05.06.2006 23:10скачать
расчет потр. в оьорудовании.doc137kb.05.06.2006 23:10скачать
сб заг.cdw
сб.заг. вроде бы всё.frw
сб. заг.(не всё).cdw
сб. заготовки.frw
Сб.об. вроде бы всё.frw
скан2.doc45kb.05.06.2006 23:10скачать
скан.doc46kb.05.06.2006 23:10скачать
Технико- эконом. показ.(на ватман).doc36kb.05.06.2006 23:10скачать
технология обработки.doc95kb.05.06.2006 23:10скачать
Тит. Лист..doc24kb.05.06.2006 23:10скачать
Фрагмент.frw
цех1.frw
цех.frw
Чертеж.cdw
222222.frw
выруб..frw
заготовка.frw
сборка заготовки.kdw
сборка обуви.kdw
Фрагмент02.bmp
Фрагмент02.frw
Фрагмент2.frw
Фрагмент.bmp
Фрагмент.frw
222222.frw
..........cdw
выруб..frw
генплан.frw
джьдь.frw
заготовка.frw
лента 3.frw
Настька Отличница.cdw
Настька Отличница ну да 5 минут исправить.cdw
НАСТЯ2.frw
настя.frw
поэт сх..frw
расчет потр. в оьорудовании.doc130kb.05.06.2006 23:10скачать
РОЗА ВЕТРОВ.frw
сб.заг. вроде бы всё.frw
сб. заг.(не всё).cdw
сб. заготовки.frw
Сб.об. вроде бы всё.frw
сб.обуви(уже всё).frw
сборка заготовки.kdw
сборка обуви.kdw
туфли дош, пб дош.frw
Фрагмент02.bmp
Фрагмент02.frw
Фрагмент2.frw
Фрагмент.bmp
Фрагмент.frw
цех1.frw
цех.frw
швы.frw
швы.doc44kb.05.06.2006 23:10скачать

содержание
Загрузка...

123.doc

Реклама MarketGid:
Загрузка...
6 ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ

При осуществлении технологических процессов пошива изделий происходит выделение большого количества тепла, влаги, токсичных газов и пыли. Удаление их из производственных помещений является основной задачей систем промышленной вентиляции. Создание нормальных климатических условий и постоянное поддержание заданных параметров воздуха внутри помещений фабрики независимо от пункта строительства фабрики, времени года – является задачей систем кондиционирования. В условиях современного производства системы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха являются одной из главных мер, обеспечивающих наилучшее качество работы и творческой активности, а также полноценного отдыха людей. Существенная роль вентиляции и в защите окружающей среды от загрязнений.


^ 6.1 Выбор расчетных параметров наружного воздуха для

строительства фабрики в г. Бресте
Наружные параметры для проектирования систем отопления и вентиляции для пункта строительства выбраны согласно СНиП 2.04.05-91 (с изменениями №1,2,3,4) «Отопление, вентиляция и кондиционирование» и СНБ 2.04.02-2000 «Строительная климотология» (по категории Б).

Расчетные параметры наружного воздуха приведены в таблице 6.1.
Таблица 6.1 – Наружные параметры воздуха

Пункт

строительства фабрики

Расчетная географическая широта

Параметры

Теплый период

Холодный период

tH, C0

iH, кДж/кг

tH, C0

iH, кДж/кг

г.Брест

52

27

56,5

-20

-18,8



Параметры воздуха внутри проектируемого помещения выбираются с учетом требований технологического процесса и санитарных норм СанПиН 9-80 РБ 98 «Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений», ГОСТ 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях».

Оптимальные величины температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха в рабочей зоне для категорий работ с учетом требований технологии в холодный и теплый период, приведены в таблице 6.2.


Таблица 6.2 – Параметры воздуха внутри помещения

Проектируемое помещение – цех обувной

Параметры

Теплый период

Холодный период

tв,0С

в,%

vв, м/с

tв,0С

в,%

vв, м/с

Рекомендуемое

23-25

60-40

0,1

22-24

60-40

0,1

Принятое

24

50

0,1

23

30

0,1


^ 6.2 Составление теплового баланса в проектируемом помещении
Определение составляющих теплопотерь и притока тепла в проектируемое помещение в тепловом балансе необходимо для выявления дефицита или избытка тепла. Наличие дефицита тепла (получение отрицательного баланса) свидетельствует о необходимости устройства в помещении отопления в рабочее время цеха (фабрики).
^ 6.2.1 Расчет основных теплопотерь через наружные ограждения здания
При расчете теплопотерь через наружные ограждения пользуемся следующими нормативными документами:

- Пособие 2.04.01-96 к СНБ 2.01.01 – 93. теплотехнический расчет ограждающих конструкций зданий.

- СНБ 2.04.01-97 (с изм. №1). Строительная теплотехника.

Теплопотери зависят от принятой температуры внутри помещения и от температурных условий наружного воздуха в Витебске.

Для расчета потерь тепла необходимо иметь данные о конструктивных элементах и их теплозащитных свойствах.

Основные теплопотери через ограждение определяются по формуле:

Qnm= Ki · Fi(tв - tн) · ni ·Bi (6.1)

где Q – потери тепла через ограждения, Вт;

Ki – коэффициент теплопередачи через наружные ограждения, Вт/м20С;

Fi – площадь ограждения, м2;

tв – принимаемая расчетная температура внутри помещения для холодного периода, С0;

tH – расчетная температура наружного воздуха для холодного периода, С0;

ni – коэффициент, учитывающий положение ограждения, ni = 1;

Bi – коэффициент, учитывающий надбавки к потерям тепла на стороны света и на выдувание ветром, Bi = 1.

Дополнительные надбавки в виде надбавок на стены можно принять следующие:

-на север, северовосток, северозапад – 10%;

- на запад и юговосток – 5%;

- на выдувание ветром – 5%.

Результаты расчета потерь тепла через наружные ограждения приведены в таблице 6.3.
Таблица 6.3 – Теплопотери через наружные ограждения здания

Обозначение ограждения

Количество и размер

ограждений, м

Площадь ограждений, F, м2

Температурный перепад t, 0С

Сопротивление теплопередачи, К, Вт/м20С

Надбавки к потерям

Коэффициент, учитывающий надбавки к потерям тепла

Суммарные потери тепла при t =1 0С Qт.п., Вт

Cуммарные потери тепла при t=tв-tн,

Q, Вт

на стороны света

на обдувание





184,8

1

1,33

10

5

1,15

282,6

13565





84

1

2,9

10

5

1,15

280,1

13445





184,8

1

1,33

-

-

-

245,8

11798,4





84

1

2,9

-

-

-

243,6

11693

Итого:

1052,1

50501,4



^ 6.2.2 Определение удельной тепловой характеристики здания
С теплотехнической точки зрения очень важной является удельная тепловая характеристика здания, которая характеризует какое количество тепла теряется 1 м3 здания в течение часа при разности температур внутри и снаружи помещения в 10С. Эта величина определяется по формуле:

qт = (6.2)

где qт - удельная тепловая характеристика здания, Вт/м3 · 0С;

– потери тепла ограждениями здания, Вт/ч;

Vц – объем помещения по наружному обмеру, м3;

qт. =

Для обувных фабрик qт.х  0,47 , что выполняется, а значит конструкции ограждения выбраны верно.

Величину qт.х можно использовать для ориентировочного расчета производительности отопительных установок:

Qо.у. = qm (tв – tн)· Vц, (6.3)

где Qо.у. – тепловая нагрузка отопительной системы, Вт;

tв – расчетная температура внутреннего воздуха, 0С;

tн – температура наружного воздуха, 0С (параметры Б);

Vц – внутренний объем цеха, м3.

Qо.у. = 0,21 · 43 · 72 · 27 · 4,4 = 77239 (Вт).
^ 6.2.3 Теплопоступления в рабочие помещения
Поступление тепла учитывает действие постоянных и переменных источников за счет преобразования различных видов энергии в тепловую. Тепло поступает в помещение конвекцией и лучеиспусканием. При расчетах определяются суммарные поступления от постоянно и переменно действующих источников.

4.3.1 Определение теплопоступлений от машин в рабочее помещение

Потребляемая технологическим оборудованием электроэнергия расходуется на выполнение механической работы и, вследствие перехода в тепловую энергию поступает в рабочее помещение:

QM = Nэл n  1000  Кспр  Кв, кВт (6.4)

где Nэл – мощность единицы оборудования кВт, суммарная мощность электродвигателей технологического оборудования – 79кВт;

n – количество машин с одинаковой мощностью;

Кспр. – коэффициент спроса энергии, равный 0,65;

Кв – коэффициент выделения тепла в помещение, Kв=1

QM= 79 1000  0,65  1 = 51350 (Вт).

4.3.2 Теплопоступление от людей

Теплопоступление от людей зависит от вида работ, и в меньшей степени от температуры внутри помещения и теплозащитных свойств.

QЛ = qл  n, (6.5)

где qл –тепловыделения одним человеком в час (qл = 185 Вт)

n – количество работающих в максимальной смене цеха;

QЛ = 185  180 =33 300 (Вт).

4.3.3 Поступление тепла от электронагревательных устройств:

Qm = Nэл  n  1000  Kcnp  Kв, Вт (6.6)

где Nэл – мощность эектронагревательного устройства, Вт,

n – число нагревательных устройств; (Nэл· n) ≈ 16 кВт;

Kcnp – коэффициент спроса электроэнергии;

Kв – коэффициент выделения тепла в помещение.

Qm = 16 1000 0,65 1 = 10400 (Вт).

4.3.4 Поступления от нагретых поверхностей аппаратуры

Количество передаваемого тепла через стенки сушилок, горячих прес­сов, пароформ и т.д. определяется по уравнению теплопередачи:

QH.П. = K·F·(tв.н - tв), (6.7)

где QH.П. - поступающее тепло от нагретых поверхностей

аппаратуры, Вт;

К – коэффициент теплопередачи ограждающей стенки, Вт/м2°С;

F - площадь нагретых поверхностей, м2;

tв.н - средняя температура воздуха (жидкости) внутри ограждения, °С;

tв - температура воздуха в рабочей зоне (помещении), °С.

QH.П. = 2,7·80·(65 - 23) = 9072 (Вт/ч).

4.3.5 Теплопоступления от нагретого материала, полуфабриката или изделия

В том случае, когда нагретый материал (кожа, мех, обувь, ткань) находится в рабочем помещении длительное время и остывает там, поступления тепла от этого источника определяются по формуле:

QП = C·G·(tВН-tB) (6.8)

где QП - поступающее тепло от полуфабриката, Вт/ч;

С - теплоемкость материала, Вт/кг°С;

G - масса полуфабриката, материала, находящегося в помещении

в течение часа, кг/ч;

tBH - температура внутри установки (сушилки), °С;

tB - температура внутри помещения, °С.

QП = 0,42·2·(65 - 23) = 35 (Вт).

Теплопоступления от остывающей обуви можно определить по формуле:

Qоб = Пс·[1·С 1+ 2·С 2)·(tВЫХ-tB)], (6.9)

где Пс - производительность сушилки, пар обуви в час;

Щ 1 , Щ 2 – масса пары обуви и колодок, кг;

С 1 , С 2 - теплоемкость кожи и материала колодок, Вт/кг·°С;

tВЫХ – температура обуви на выходе из сушилки, °С;

tB – температура внутри помещения, °С.

Qоб = 120·[(0,5·0,42+1,5·0,44) ·(43-23)]=2088 (Вт).

4.3.6 Поступление тепла от искусственного электрического освещения

Затрачиваемая электроэнергия на освещение переходит в тепло и рассчитывается по формуле:

Qосв = 1000  qосв  F  Kосв, Вт (6.10)

где qосв – удельный расход электроэнергии на освещение 1м2 площади помещения (qосв = 0,04 кВт/м2);

F – площадь помещения, м2;

Kосв – коэффициент, учитывающий фактическое поступление тепла в цех (=1, =0,5);

= 1000  0,04  1944  1= 77760 (Вт);

= 1000  0,04  1944  0,5= 38880 (Вт).

4.3.7 Теплопоступление от солнечной радиации через остекленные поверхности

Интенсивность и количество тепла зависит от высоты солнца, чистоты атмосферы, влажности воздуха и угла падения лучей на поверхность ограждения, от толщины и качества стекла, чистоты окон, степени затемнения окон переплетами.

, (6.11)

где qост – удельная величина солнечной радиации через остекленные поверхности, показывающая количество поступающего тепла через 1 м2 в час и зависит от ориентации здания по сторонам света, географической широты места строительства (qост=145 Вт/м2ч с южной стороны, 75 Вт/м2 с северной);

Fост – поверхность остекления по размерам проемов, м2;

Аост – коэффициент, учитывающий конструкцию остекления и степень его загрязнения;

Qост =  4 3 24 0,8 = 25344 (Вт).

Тепловой баланс характеризуется теплопотерями, сведенными в таблицу 6.4.

Таблица 6.4 – Сводная таблица теплового баланса

Составляющие теплового баланса

Условные обозначения

Значения величин, Вт/ч

теплый период

холодный период

1

2

3

4

Потери тепла

Qпт

-

77572

Поступление тепла от оборудования

Qm

51350

51350

Теплопоступление от людей

QЛ

33300

33300

Теплопоступление от электронагреватлеьных устройств

QЭЛ

10400

10400

Теплопоступление от искусственного электроосвещения

Qосв.

38880

77760

Теплопоступления от солнечной радиации через остекленные поверхности



25344

-

Поступления от нагретых поверхностей аппаратуры

QH

9072

9072

Теплопоступления от нагретого материала

QП

2123

2123

Теплоизбытки

Qизб.





Итого:

170469

106433



По избыточному теплу в теплый период года рассчитывают производительность, тип и количество установок для обработки воздуха:

- подогрев или охлаждение;

- сушка или увлажнение;

- очистка.

Определяют правильность выбора габаритов промышленных зданий. По определяем производительность установок для обработки воздуха тип отопления (постоянное или дежурное). Избыток тепла в холодный период свидетельствует о том, что в рабочее время цех не нуждается в отоплении, а только необходимо предусмотреть дежурное отопление.
^ 6.2.4 Определение удельной тепловой нагрузки проектируемого помещения
Удельная тепловая нагрузка характеризует количество поступающего тепла в час на 1 м3 помещения и определяется по формуле:

(6.12)

где gт.н. – удельная тепловая нагрузка, Вт/м3 ;

Vц – внутренний объем цеха, м3


^ 6.3 Расчет системы кондиционирования воздуха в теплый период года
6.3.1 Назначение систем кондиционирования воздуха и вентиляции
В процессе подготовки и пошива изделий на предприятиях обувной промышленности в рабочие помещения выделяется большое количество тепла и влаги, пыли минерального и растительного происхождения и ядовитых веществ. Эти вредности необходимо удалить из помещения для поддержания заданных параметров необходимо подавать обработанный (кондиционированный) воздух. Установки, в которых наружный воздух или смесь наружного с рециркулярным воздухом обрабатывается, т.е. нагревается, охлаждается, очищается, увлажняется или осушается, называется установками кондиционирования воздуха. Процесс создания и автоматического поддержания определенных параметров воздуха в рабочей зоне независимо от пункта строительства фабрики, времени года, суток, или изменяющихся по программе независимо от метеорологических условий и переменного количества поступающего в помещение тепла и влаги называется кондиционированием воздуха. Анализ основных вредностей обувных фабрик показал, что больше всего поступлений в рабочее помещение составляют теплоизбытки помещение которых идет за счет обработки воздуха, в системах кондиционирования. Вывод вредностей осуществляем через систему вытяжки промышленной вентиляции. Расчет систем кондиционирования производим графоаналитическим методом с использованием i-d –диаграмм.

Экономию энергии для получения холода в теплый период и холодный период с его экономией тепла решают использовать рециркуляционный, когда помещения относятся к IY классу опасности и концентрации вредных веществ не превышает 30% ПДК и не допускается его использование при I, II, III классах.

По максимальным теплоизбыткам в теплый период года определяется максимальное количество подаваемого в помещение воздуха для ассимиляции (поглощения) избыточного тепла и выбирается оборудование для его обработки. Расчет производительности УКВ для теплого и холодного периода производится графоаналитическим способом с использованием id-диаграммы. Для поглощения тепла в помещении, приточный воздух должен иметь энтальпию меньшую, а влагосодержание равное принятым параметрам воздуха внутри цеха. В данном периоде года воздух не отвечает этим условиям, а для их получения воздух обрабатывается в камере орошения кондиционера водой.

6.3.2 Построение схемы процесса обработки воздуха в id диаграмме с применением адиабатного охлаждения
Принято, если энтальпия наружного воздуха выше энтальпии внутреннего, то желательно процесс обработки воздуха проводить по политропному циклу, а если наоборот, то как правило, используется адиабатное охлаждение воздуха. Разрешается с целью экономии энергии использовать адиабатное повторное охлаждение с целью охлаждения воздуха до заданной температуры внутри помещения. Так как iн  iв используем процесс кондиционирования с адиабатным охлаждением воздуха.

Построение схемы процесса кондиционирования воздуха заключается в следующем. На id-диаграмме по iн tн наносим точку (Н) и из неё по i = const проводим прямую до пересечения с кривой постоянной относительной влажности  = 95 % в точке (0), которая характеризует состояние воздуха по выходе из оросительной камеры кондиционера. Линия НО - луч процесса изменения параметров воздуха в камере орошения.

Обработанный воздух из камеры центробежным вентилятором подается в цех. В вентиляторе и воздуховоде он нагревается на 11,50С, что соответствует приращению энтальпии i на 0,8  1,2 кДж/кг, поэтому в цех он подается с параметрами К. Нагрев воздуха идет по линии d = const, за пересечением с кривой в = 50% в точке В, которая характеризует действительные параметры воздуха внутри помещения (рисунок 5.1). Затем проверяется соответствие для точки (В) принятой температуры tB и если она не выходит за пределы санитарно-гигиенических норм и технологических требований, то построение процесса кондиционирования воздуха закончено.

Принципиальная схема прямоточной СКВ с избыточным охлаждением воздуха изображена на рисунке 5.2.

Т. к. в результате построения схемы процесса адиабатного охлаждения воздуха по этому способу в рабочем помещении устанавливается tв выше заданной, то будем использовать для обработки наружного воздуха адиабатный процесс с повторным охлаждением воздуха.

На id-диаграмме по tв и в наносим точку (В’) и из неё по d = const проводим прямую до пересечения с кривой постоянной относительной влажности  = 95 % - точка 0’. Для обеспечения заданной относительной влажности воздуха в рабочем помещении с учетом требований технологии необходимо из точки (B’) по i = const процесс вести до пересечения с кривой с принятой относительной влажностью в =50% – точка В”. От точки 0’ находится на расстоянии 0,8-1,2 кДж/кг находится точка К’. В цех поступает полученный после смешивания (воздух точки (В) с воздухом в точке (В'').




Рисунок 6.1 – Схема процесса кондиционирования воздуха с

адиабатным охлаждением воздуха


Рисунок 6.2 – Принципиальная схема прямоточной СКВ с

адиабатным охлаждением воздуха
^ 6.3.3 Определение приращения энтальпии поступающего воздуха в

помещение

Эта величина определяется разностью энтальпий в точке B’и К’ и характеризует, какое количество избыточного тепла ассимилирует (поглощает) 1кг приточного воздуха:

Δi = iВ΄ - iК΄ , кДж/кг (6.13)

Δi = 48-39 = 9 (кДж/кг)


^ 6.3.4 Определение количества обрабатываемого воздуха, необходимого для ассимеляции теплоизбытков в помещении для теплого периода

Эту величину иначе называю массовой производительностью УКВ, которая определяется по формуле:

GM= кг/ч (6.14)

где GM – массовая производительность кондиционера, кг/ч;

Кэф – коэффициент эффективности воздухообмена, зависящий от способа подачи воздуха в цех и равный 0,951,15;

Величина берется из таблицы 4.2.

GM =(кг/ч).
^ 6.3.5 Определение объемной производительности кондиционера
Объемная производительность УКВ определяется так:

(6.15)

где GM – массовый производитель УКВ, кг/ч;

 – плотность воздуха,  = 1,2 кг/м3;

1,05…1,15 – коэффициент, учитывающий увеличение объема производства;



По объемной производительности УКВ, исходя из условия, что один кондиционер обслуживает помещение до 50 м (длина воздуховода), выбирается тип кондиционера. Наименование и производительность кондиционеров сведены в таблицу 6.5.
Таблица 6.5 – Характеристика кондиционера

Тип кондиционера


Номиналъный расход воздуха тыс.м3


Размеры помещений, м


Высота, м



Места, расположенные в здании

Сечение прохода воздуха, Фк,м2


Номинальная скорость воздуха в оросительной камере, м/с

Количество фор-сунок


Последовательное расположение кондиционера и форсуночной камеры

Параллельное расположение

кондиционера и форсуночной камеры

КТЦЗ-31,5

31,5

18

6

12

12

4,8

Все этажи

3,31

2,64

135

^ 6.3.6 Определение изменения влагосодержания в теплое время года при кондиционировании воздуха

Приращение влагосодержания показывает, какое количество влаги в граммах поглощает 1 кг обработанного воздуха и уносит в проектируемое помещение для поддержания заданной относительной влажности и определяется как разность влагосодержаний в точке (О) - da и в точке (Н) - dн

Δd = dO- dH, (6.16)

где dO и dH – влагосодержание в соответствующих точках,

Δd = 14,3 – 11,7 = 2,6 (ч/кг).
^ 6.3.7Определение количества уносимой влаги из камеры орошения в цех
Wy = (6.17)

где – массовая производительность в теплый период, кг/ч

Wy =(кг/ч)

^ 6.3.8 Определение количества действительно распыляемой влаги в оросительной камере кондиционера
Wд = V  GM, кг/ч. (6.18)

где V – коэффициент орошения воздуха водой,

д = 1,2  68187,6 = 81825 (кг/ч)

^ 6.3.9 Определение количества воздухообменов в проектируемом цехе
Кратность воздухообменов применяется дня оценки интенсивности обмена воздуха в проектируемом помещении и определяется по формуле:

,обм/ч (6.19)

где К – кратность воздухообмена, обм/ч;

– объемная производительность кондиционера, м3/ч;

Vц – объем цеха по внутреннему обмеру, м3;

К (обм/ч)

Минимальная кратность воздухообмена должна быть не менее 5 обм/ч. Поэтому принимаем 2 кондиционера.
^ 6.3.10 Определение производительности одной форсунки

Для распыления воды в оросительных камерах кондиционера применяются широкофакельные форсунки (ШФ 5/9) одного типоразмера для всех камер, которые устойчиво работают при давлении воды от 20 кПа и выше.

Управление процессом обработки воздуха осуществляется при помощи изменения расхода воды через форсунки или расхода воды и ее температуры.

Производительность одной форсунки определяется из выражения:

qф = (6.20)

где mk – количество кондиционеров;

nф - общее количество форсунок ;

1,1 – коэффициент, учитывающий засорение форсунок;

qф = (кг/ч)
^ 6.3.11 Подбор центробежного насоса для подачи воды в

оросительную камеру кондиционера
Определение избыточного давления центробежного насоса:

Ризб = Р1 + Р2 + Р3 , кПа (6.21)

где Р1 – давление воды перед наиболее высоко расположенными форсунками, определяется по расходной характеристике форсунки – 80 кПа;

Р2 – давление, необходимое для поднятия воды до верхнего ряда форсунок, равное 30 кПа;

Р3 – потери давления в сети трубопроводов, равные 8 кПа;

Ризб = 80+30+8=118 (кПа).

По известной производительности насоса (W) и избыточному давлению подбирается центробежный насос, и заносим данные в таблицу 6.6

Таблица 6.6 – Основные характеристики центробежного насоса

Тип насоса

Производительность тыс. кг/ч.

Напор Р, кПа

КПД, 

4 К-8У

65…….112

460-350

0,73-0,75


Таблица 6.7 – Центробежный насос к типовому кондиционеру

Тип кондиционера

Коэффициент орошения, V

Тип насоса

Электродвигатель

тип

мощность, кВТ

частота вращения, об/мин.

КТЦ3-31,5

1,2охл.

4К-8У

АО2-42-2

7,5

2900



^ 6.3.12.Определение мощности движения, потребляемой

центробежным насосом
Для проверки правильности выбора электродвигателя определяется мощность на валу центробежного насоса:

NM = (6.22)

где Кз – коэффициент запаса,

 – коэффициент полезного действия насоса,

NM = (кВт);

Принимаем NM = 7,5 кВт.

Подбор центробежного вентилятора к УКВ производится по объемной производительности кондиционера в теплый период и полному давлению с коэффициентом полезного действие не ниже 0,9.
Таблица 6.8 – Характеристики вентиляционных установок

Тип кондиционера

Вентилятор

Электродвигатель

Тип и номер

Полное давление, Р, кПа

Номинальная производительность, тыс. м3

Частота вращения ротора, об/мин

Тип

Частота вращения, об/мин.

Мощность N, кВт

КТЦ3-31,5

В-Ц-4 -76 №12

1200

31,5

750

4А180М6

980

18


^ 6.3.13 Воздуховоды и основа их расчета
Воздуховоды применяются для перемещения воздуха в системах кондиционирования и механической вентиляции.

- Определение площади поперечного сечения магистрального приточного воздуховода:

Fk = (6.23)

где mK – число кондиционеров,

VK – предельно допустимая скорость воздуха, допускается 8,0 – 10,0 м/с, FK =2)

- Определение площади сечения раздаточных воздуховодов:

Раздаточные воздуховоды выполняются переменною сечения. Начальное сечение раздаточного воздуховода определяется так:

F, (6.24)

где mK – число УКВ;

nB – число раздаточных воздуховодов для 1-й УКВ,

VР– предельная скорость воздуха в раздающем воздуховоде (6….8 м/с)

2);

- Определение конечного сечения раздающего воздуховода:

, (6.25)

= 0,4·0,62 = 0,25 (м2);

Высота боковой стенки воздуховода определяется в зависимости от размера выпускной щели hщ и принимается не более 0,7 м.

- Определение габаритов начального раздающего воздуховода:

(6.26)

где b = 2h – ширина воздуховода в начальном сечении, м;

h = hщ – высота воздуховода, м;

hщ – высота щелевого выпуска, м,

h =0,05 м, b =0,1 м;

FР=0,05·0,05·2=0,5(м2);

Щелевые выпуски с поворотными регулирующими лопатками располагают с двух боковых сторон раздающего воздуховода равномерно через 2-3 м.

- Определение площади поперечного сечения начального раздающего воздуховода

=0,4·0,5=0,2(м2)

- Определение количества щелевых выпусков с одной стороны раздающего воздуховода. Приближенно эту величину можно определить:

nщ = , (6.27)

где nщ – число щелевых выпусков на одной стороне раздающего воздуховода;

Lp – длина раздающего воздуховода, м,

Lщ – расстояние между щелями (2-3 м.)

nщ =

- Определение расхода воздуха через один щелевой выпуск.

Расход воздуха через одну раздаточную щель:

Lщ = , (6.28)

Lщ = 3 /ч);

- Определение площади поперечного сечения выпускной щели

Fщ = , (6.29)

где Lщ – расход воздуха через щелевой выпуск, м3/ч;

Vщ – скорость воздуха на выходе из щелевого выпуска;

Fщ =2);

Принимаем площадь щелевого выпуска равной 0,0336 м2

^ 6.3.14 Определение удаляемого воздуха из проектируемого цеха
Баланс воздуха в цехе может быть или нейтральным, или слабоположительным. Поэтому качество удаляемого воздуха равно:

Ly = 0,9 Loб, м3/ч., (6.30)

Ly = 0,9  62505,3 = 56254,8 (м3/ч).

^ 6.4 Расчет системы кондиционирования в холодный период года
6.4.1 Схемы процессов обработки воздуха для холодного периода года
Выбор построения схем процессов обработки и расчетов УКВ в холодный период года производится аналогично теплому периоду года.

Обработка воздуха в холодный период года заключается в нагреве и увлажнении наружного воздуха или смеси. Подогрев наружного воздуха в УКВ производится в калориферах первичного нагрева до оросительной камеры кондиционера, а второй после нее. Для экономии тепла в холодный период года разрешается использование рециркулярного воздуха. В холодный период года целесообразно обрабатывать смесь до заданных параметров рециркулярной водой по адиабатному циклу.

Расчет УКВ воздуха в холодный период года сводится к определению количества обрабатываемого воздуха и подбору необходимого оборудования для осуществления этих процессов.
^ 6.4.1.1 Построение схемы кондиционирования воздуха без использования рециркуляции
В некоторых цехах обувных фабрик выделяется значительное количество вредных веществ со специфическим запахом, а также взрывоопасной пыли. Поэтому не разрешается в этих случаях использовать рециркуляционный воздух.

В этом случае схема кондиционирования строится следующим образом.

Наносим на id- диаграмме точки наружного воздуха Н и внутреннего воздуха В. Из точки В по d = const построение ведем до точки О при  = 95%. Затем из точки О по i = const, а из точки Н по d= const находим пересечение этих лучей в точке П. в этом случае обрабатывается весь наружный воздух без использования рециркуляционного воздуха.

Линия НП – подогрев наружного воздуха до оросительной камеры. Луч ПО – адиабатная обработка наружного воздуха в оросительной камере кондиционера. Луч ОВ – подача воздуха потребителю.

На линии ОВ в точке К откладываем 0,8 кДж/кг на нагрев в вентиляторе и воздуховодах воздуха. Она характеризует состояние приточного воздуха в проектируемый цех, а линия КВ характеризует процесс транспортировки воздуха в помещение. На рисунке 6.1 дана схема СКВ без рециркуляции.
^ 6.4.2 Определение энтальпии поступающего в цех воздуха в холодный период года
i = iB - ik, (6.31)

i = 36,8- 20,2 = 6,6 (кДж/ч).
6.4.3 Определение количества кондиционируемого воздуха для ассимиляции теплоизбытков в холодный период
, (6.32)

где – количество избыточного тепла, поступающего в цех, Вт/ч;

Кэ – коэффициент воздухообмена, Кэ = 0,95

.



Рисунок 6.3 – Принципиальная схема СКВ без рециркуляции
^ 6.4.4 Определение объема производительности кондиционера
, (6.33)

где  – плотность воздуха,  = 1,2 кг/м3;

3/ч);

Изменение влагосодержания d определяется по id- диаграмме без использования рецеркуляционного воздуха.
^ 6.4.5 Определение количества уносимой влаги из оросительной камеры в цех
Wy = , (6.34)

где d – приращение влагосодержания, г/кг;

G – массовая производительность УКВ, кг/ч.

Определение изменения влагосодержания:

d = do – dH, ч/кг, (6.35)

d = 5,4 – 0,4 = 5,0 (ч/кг);

Wy = (кг/ч).

Определяем количество действительно распыляемой влаги:

Wg = V  G, кг/ч, (6.36)

где V – коэффициент орошения,

Wg = 1,2  61109,86 = 73331,83 (кг/ч).

^ 6.4.6 Определение количества воздухообменов

> 5 обм/ч, (6.37)

(обм/ч).
^ 6.4.7 Определение приращения энтальпии подогреваемого

наружного воздуха
После выбора типа схемы кондиционирования вохдуха определяется изменение энтальпии после подогрева наружного воздуха или смеси iН, которая характеризует какое количество тепла необходимо затратить для подогрева 1 кг наружного воздуха.

iН = in – iH, (6.38)

iН = 19,6-(-18,8) = 38,4 (кДж/кг).
^ 6.4.8 Определение максимального расхода тепла на подогрев наружного воздуха

QH = iН  Gn, кДж/ч, (6.39)

где Gn – количество подогреваемого воздуха. кг/ч;

QH = 38,4  61109,86= 2 346 619 (кДж/ч).
^ 6.5 Расчет дежурного отопления
Решение вопроса о необходимости выбора системы отопления решается после определения удельной тепловой характеристики и удельной тепловой нагрузки проектируемого цеха. Если , то цех в рабочее время нуждается в отоплении.

Анализ таблицы теплового баланса 4.2 показывает, что в большинстве основных производственных цехов обувных фабрик имеются теплоизбытки в холодный период года. Поэтому можно предусматривать в этих цехах дежурное отопление, которое работает только в периоды длительных перерывов (праздничные и выходные дни, нерабочие смены) в работе цехов.

Температура воздуха внутри помещения при расчете дежурного отопления tдеж принимаем 16 °С.
6.5.1 Определение теплопроизводительности дежурного отопления (тепловой нагрузки)
, Вт/ч, (6.40)

где tдеж = 160С;

tn – расчетная температура наружного воздуха;

Qдеж=1804 (16+20)=64944 (Вт/ч)
^ 6.5.2 Определение площади поверхности нагрева нагревательных приборов

, м2, (6.41)

где Кн.п. – коэффициент теплоотдачи отопительного прибора, Кн.п.= 9,6 Вт/м2·ч·0С;

tвх – температура горячей воды, 970С;

tвых – температура холодной воды, 700С;

β - коэффициент ≈ 1
2).
^ 6.5.3 Определение количества секций нагревательных приборов

, (6.42)

где f – поверхность нагрева одной секции (f = 0,254 м2)

=395 (штук).

Количество секций под одним окном определяется как:

(395/24)=16 штук.

Итак, выбирается радиатор М-140М со следующими техническими характеристиками, таблица 7.1.

Таблица 6.9 – Техническая характеристика радиатора М-140М

Показатели

Единица

измерения

Значение показателей

Поверхность нагрева секции

м2

0,254

Размеры:

мм




Строительная высота




500

Строительная глубина




140

Строительная длина на 1 м2




316

Масса 1м2

кг

24

Коэффициент теплопередачи

Вт/м2·ч·0С

9,6



Скачать файл (6187.3 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации
Рейтинг@Mail.ru