Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  


Загрузка...

Диплом - Проектирование тепловой электростанции - файл Диплом.doc


Диплом - Проектирование тепловой электростанции
скачать (9517 kb.)

Доступные файлы (2):

Диплом.doc12132kb.28.05.2010 04:17скачать
Содержание.doc45kb.28.05.2010 15:24скачать

содержание
Загрузка...

Диплом.doc

1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11
Реклама MarketGid:
Загрузка...
^

1.4.6 Защита от потери возбуждения


Защита, реагирующая на сопротивление на выводах генератора, выполняется с помощью реле сопротивления с круговой характеристикой.

Для предотвращения срабатываний реле при нарушениях синхронизма его круговая характеристика смещается. Это смещение принимается равным:

z*см = 0,4 * х*d = 0,4 * 0,224 = 0,09 (1.88)

с тем, чтобы обеспечить срабатывание реле при асинхронном режиме турбогенератора с полной нагрузкой и замкнутой накоротко обмоткой ротора.

Диаметр окружности характеристики принимается равным:

z*уст = 1,1 * x*d = 1,1 * 2,18 = 2,4 (1.89)

Угол максимальной чувствительности:

м. = 265° ÷ 266°

Для отстройки от срабатываний при нарушении динамической устойчивости и асинхронном ходе в системе защита выполняется с выдержкой времени 1 - 2 с.

Для защиты от потери возбуждения используется второе реле сопротивления комплекта КСР-2 (на первом выполняется дистанционная


защита от симметричных КЗ). Оно включается на разность токов Iв – Iс и напряжение Uвс.

Для предотвращения излишних срабатываний при внешних несимметричных КЗ в ее выходной цепи предусматривается блокировка от сигнального органа ступенчатой токовой защиты обратной последовательности.
^

1.4.7 Продольная дифференциальная защита трансформатора на реле типа ДЗТ-21


Защита ДЗТ-21 предусматривается на трансформаторах блоков в качестве основной защиты от всех видов КЗ. Обладает высокой чувствительностью (Iсз = 0.3 * Iном) благодаря применению для отстройки от токов включения сочетания время - импульсного принципа и торможения током второй гармоники. Комплектно с защитой ДЗТ-21 могут поставляться два типа автотрансформаторов для расширения диапазона выравнивания токов плеч защиты.

Схема защиты представлена на рисунке 1.18.



Рисунок 1.18 - Структурная схема защиты ДЗТ-21
РО - реагирующий орган; ПТР - промежуточный трансформатор тока; TP - трансреактор; ТТ1, ТТ2 - промежуточные трансформаторы тока; ОТС - дифференциальная отсечка; 12т - торможение током второй гармоники; BP - выходные реле; БП - блок питания; У - усилитель;
1Ат, 2Ат - автотрансформаторы для дополнительного выравнивания тока.

Расчет защиты начинается с определения номинальных токов защищаемого трансформатора во вторичных цепях трансформаторов тока по выражению:

(1.90)

где Iном - номинальный ток трансформатора;

kсх - коэффициент схемы;

к1 - коэффициент трансформации трансформаторов тока.

С целью компенсации фазового сдвига первичных токов выбираем схемы соединения измерительных трансформаторов: треугольник со стороны высшего напряжения и звезду со стороны низшего напряжения kсх = l. Коэффициенты трансформации трансформаторов тока:

ТФЗМ-110-У1- kТ115 = 600/5; ТШ-20-10000/5 kТ10,5 = 10000/5; для стороны собственных нужд принимаем трансформатор тока ТШЛ - 10 с kТ10,5СН = 5000/5.

Первичные номинальные токи на сторонах защищаемого трансформатора:

(1.91)

Индексы 115 и 10.5 указывают сторону, к которой относится рассчитываемая величина.

Вторичные токи в плечах защиты:

(1.92)



За основную принимаем сторону 115 кВ, на которой осуществляется peгулировка напряжения.

Для плеча защиты со стороны 115 кВ выбираем ответвление трансреактрора № 2 с Iном = 4,6А, а для плеча защиты со стороны СН выбираем ответвление № 5 с Iном = 3 А так как Iном.В.осн <= Iотв.ном.осн /9/.

Расчётный ток ответвления автотрансформатора на неосновной стороне 10,5 кВ:

(1.93)

Так как значение Iотв. для плеча защиты 10,5 кВ выходит за пределы диапазона номинальных токов трансформатора тока (2,5 - 5 А) более чем на 0,5 А, то в этом плече необходима установка повышающего автотрансформатора АТ-31 с Iотв.АТ = 1,62 А, номер используемого ответвления автотрансформатора №отв.АТ 1-5, номер ответвления к которому подключается реле №отв.реле 1-10. Номинальный ток используемого ответвления автотрансформатора тока, к которому подключается реле Iотв.АТ = 4,6 А, номер ответвления трансреактора №отв.ТР 2 .

Расчётный ток ответвления промежуточного трансформатора тока цепи торможения:

(1.94)

где: k1 - коэффициент трансформации автотрансформатора:
Все токоведущие част РУ-10,5 кВ, включая сборные шины,
выполняются жесткими голыми алюминиевыми шинами коробчатого сечения. /4/

Выбор производится по допустимому току:

(1.52)

Предварительно принимаются шины алюминиевые, коробчатого сечения по /5/ типа 2(75x35x5,5) мм, сечением 2x695 мм2, Iдон = 2670 А.

Таким образом, условие:

Imax =1109 <= Iдон = 2670 А - соблюдается.

Сборные шины проверяются на термическую стойкость: суммарный ток IП0= 46,02 кА, тогда:

Вк = I п02 * (tотк + Tа) = 46,022 * (4 + 0,185) = 8863,162 кА2с, (1.53)

где:

tотк = 4 с. по /9/,

Та = 0,185 - для сборных шип 10 кВ, /4/

Минимальное сечение по условию термической стойкости:

(1.54)

следовательно, условие

qmin = 1046 мм2 <= qш = 2x695 = 1390 мм2 – соблюдается

Проверка сборных шин на механическую прочность.

Шины коробчатого сечения обладают большим моментом инерции, поному расчет производится без учета колебательного процесса в механической конструкции. При расположении шин в вершинах прямоугольного треугольника расчетная формула имеет вид: /6/

(1.55)

Условие

расч = 8,66 МПа <= дон = 75 МПа, [9] – выполняется, выбранные шины проходят по условию механической прочности.

Выбор токоведущих частей РУ С .Н. - 6 кВ.
Сечение шин принимается по наибольшему току самого мощного рабочею трансформатора собственных нужд 6 кВ:

(1.56)

По таблице 7.2 /5/ принимаются алюминиевые двухполосные шины сечением 159 мм2.

Проверка шин на термическую стойкость:

температура шин до короткого замыкания:

н = 0 + (дон дл - 0 ном) Imах / Iдон = 25 + (70 - 25) * 577,35/855 = 55,39 °С, (1.57)

где 0 = 25 °С - температура окружающей среды,

дон дл - длительно допустимая температура проводника,

Iдон = 4000 А - длительный допустимый ток для выбранных шин

по рис 3.45 /4/, определяется, что

fн = 60 °С – показатель, характеризующий состояние проводника к моменту начала короткого замыкания.

По таблице 3.13 /1/ определяем значение коэффициента k, учитывающего удельное сопротивление и эффективную теплоемкость проводника:

k = 1,054 мм2°С/(A2*С)10-2, тогда: (1.58)

fК = fн + К * BK/q=60 + 1,054 * 5,25/159 = 60,035 °С,

где Bk = Iп02(tотк + Ta) = 6,912 * 0,11 = 5,25 кА2с,

по рис. 3.45 /4/, для fK = 60 °С, температуры шип после короткого замыкания н = 85 °С, что меньше допустимой температуры для алюминиевых шин доп = 200 °С. /4/
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11



Скачать файл (9517 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации
Рейтинг@Mail.ru