Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Диплом - Проектирование тепловой электростанции - файл Диплом.doc


Загрузка...
Диплом - Проектирование тепловой электростанции
скачать (9517 kb.)

Доступные файлы (2):

Диплом.doc12132kb.28.05.2010 04:17скачать
Содержание.doc45kb.28.05.2010 15:24скачать

Диплом.doc

1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11
Реклама MarketGid:
Загрузка...
^

1.3.7 Выбор измерительных трансформаторов


Выбор трансформаторов тока

Трансформаторы тока (ТТ) предназначены для уменьшения первичного тока до значений удобных для измерения, a так же для отделения цепей измерения и автоматики от первичных цепей высокого напряжения.

Выбор трансформаторов тока производится

(1.95)

где Iном.АТ - номинальный ток ответвления, присоединяемою к защите.



Для стороны 115 кВ Iотв.расч.торм = 4,6 А.

Для стороны 10,5 кВ СН Iотв.расч.торм = 3,5 А.

Поминальный ток принятого ответвления приставки и промежуточных трансформаторов реле:

Для стороны 115 кВ: 5 А, №отв I;

Для стороны 10,5 кВ: 3,75 А. №отв 2;

Для стороны 10,5 кВ СН: 5 А, №отв 1.

Для трансформатора тока принимаем уставку начала торможения

I *торм.нач = 1;

При этом Iторм.нач.н. = Iном = 316,3 А.

Оцениваем оптимальность выбора трансформаторов: Коэффициент совпадения дифференциальной цепи:

(1.96)

Коэффициент совпадения тормозной цени:

(1.97)

Составляющая тока небаланса, обусловленная погрешностью трансформаторов тока:

Iнб = kпер * kодн *  * Iнорм.нач. п (1.98)

где:

kпер = 1 - коэффициент, учитывающий переходный процесс;

kодн = 1 - коэффициент однотипности трансформаторов тока;

 = 0,05 - относительное значение полной погрешности трансформа торов тока;

I нб = 1 * 1 * 0,05 * 316,3 = 15,82 А.

Составляющая тока небаланса, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора и соответствующего началу торможения:

I нб = I торм.нач.п * U = 316,3 * 0,16 = 50,61 А (1.99)

Составляющая тока небаланса, обусловленная несовпадением расчётных токов и номинальных токов используемых ответвлений, соответствующих началу торможения:

(1.100, 1.101)

Ток небаланса соответствующий началу торможения:

Iнб.норм.нач = Iнб + Iнб + I“’нб = 15,82 + 50,61 + 0,316 = 66,75 А (1.102)

Первичный номинальный ток срабатывания защиты при отстройке от расчётного первичного тока небаланса:
Iс.з. min >= kотс. * Iнб.торм.нач. ;

где:

k отс - коэффициент отстройки, kотс = 1,5;

Iс.з.min = 1,5 * 66,75 = 100,13 А

Отстройка от тока небаланса переходного режима внешнею к.з :


I с.з.min >= 0,3 * I ном ;

Iс.з. min = 0,3 * 316,3 = 110,71 А;

Относительный минимальный ток срабатывания реле при отсутствии торможения:

(1.103)

Составляющая тока небаланса, обусловленная погрешностью трансформаторов тока, соответствующая максимальному току, проходящему через трансформатор:

(1.104)

Составляющая тока небаланса, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора и соответствующего максимальному току:

(1.105)

Составляющая тока небаланса, обусловленная несовпадением расчётных токов и номинальных токов используемых ответвлений, соответствующих максимальному току:

(1.106)




Ток небаланса соответствующий максимальному току:



Коэффициент торможения:

(1.107)



Первичный ток срабатывания отсечки по условию отстройки от максимального первичного тока небаланса:

(1.108, 1.109, 1.110)

Уставка токовой отсечки:

(1.111)

Уставка принимается равной I с.з.отс = 1912,2 А.

Исходя из расчета токов короткого замыкания, следует, что чувствительность защиты обеспечивается с большим запасом.
^

1.4.8 Газовая защита


В качестве газовой защиты используется реле типа РГЧЗ-66. Газовое реле содержит два элемента - сигнальный и отключающий. Сигнальный

элемент срабатывает при повреждениях, сопровождающихся слабым газообразованием после накопления определенного объема газа в реле.
При значительном повреждении, вызывающем бурное выделение газа, повышается давление внутри бака и создается переток масла в сторону расширителя, воздействующий на отключающий элемент. Последний срабатывает при превышении заданной скорости потока масла. При этом газ из бака трансформатора попадает в газовое реле и вызывает срабатывание сигнального элемента позже действия отключающего элемента

Устройство реле РГЧЗ-66 представлено па рисунке 1.19.



Рисунок 1.16 - Устройство реле РГЧЗ-66

1, 2 – чашечки сигнального и отключающего элементов. 3 - пружина. 4 - контакт чашечки сигнального элемента: 5 - подвижной контакт отключающего элемента; 6 - пластина 7 - экраны; 9 - смотровое окно с делениями: 10 - кран для отбора проб газа и выпуска его из реле.

^

1.4.9 Защита от симметричных перегрузок


Для защиты генераторов от симметричных нагрузок применяется блок защиты БЭ1103. БЭ1103 включается в одну из фаз вторичных цепей трансформаторов тока пулевых или фазных выводов генератора. Характеристика интегрального органа БЭ1103 соответствует перегрузочным характеристикам обмотки статора генератора.

Структурная схема блока защиты представлена на рисунке 1.20.


Рисунок 1.17 - Структурная схема БЭ1103


ВП – входной преобразователь тока; CO - сигнальный орган, срабатывающим с фиксированной выдержкой времени при увеличении относительного тока статора выше значения уставки срабатывания органа; ПО - пусковой орган, срабатывающий без выдержки времени при увеличении относительного токи статора выше значения уставки срабатывания органа и осуществляющий пуск интегрального органа: ИО – интегральный орган, срабатывающий от тока статора с выдержкой времени tср: БК - блок контроля, осуществляющий функциональный и тестовый контроль блока защиты.
Органы I сигн и I пуск блока защиты имеют уставки срабатывания по относительному току статора, определяемому по формуле:

(1.112)

и регулируемые дискретно в диапазоне 11,35 с минимальной ступенью регулирования не более 0,06. Коэффициент возврата органов I сигн и I пуск не ниже 0,98. Уставка выдержки времени I сигн регулируется дискретно в диапазоне (0,412,8) сек с минимальной ступенью регулирования не более 0,25 сек.

Интегральный орган блока защиты имеет плавную регулировку коэффициента В в диапазоне от 0,8 до 1,0 и плавно ступенчатую регулировку коэффициента С в диапазоне от 3 до 50. Поставляется блок с настройкой значений коэффициентов В = 0,91 и С = 19,2.

Выдержка времени интегрального органа определяется как:

(1.113)

Интегральный орган БЭ1103 имитирует процесс охлаждения генератора после устранения перегрузки но экспоненциальному закону. При этом промежуток времени, за который перегрев обмотки статора снижается от максимально допустимой величины до 0,135 от этой величины, условно называется временем «полного охлаждения» и равняется (600±90) с.
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11



Скачать файл (9517 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации
Рейтинг@Mail.ru