Logo GenDocs.ru


Поиск по сайту:  


Курсовая работа - Расчёт теплопотерь через наружные ограждения - файл 1.docx


Курсовая работа - Расчёт теплопотерь через наружные ограждения
скачать (253 kb.)

Доступные файлы (13):

1.docx135kb.14.05.2008 03:03скачать
Воздуховод.frw
Исходные данные.docx13kb.15.05.2008 11:15скачать
Копия Цех.frw
Литература.docx13kb.11.05.2008 01:23скачать
покрытие.frw
Пол.frw
Рамка 15.frw
Рамка 40.frw
Стена.frw
Титульный.frw
Цех.frw
Цех сгущения.frw

содержание

1.docx

Реклама MarketGid:
Расчёт теплопотерь
Расчёт теплопотерь через наружные ограждения.

Расчет наружной стены:




1.Плитка керамическая, δ1=0,01 м.

2.Цементно-песчаный раствор, δ2=0,01 м.

3.Кирпичная кладка, δ3=0,38 м.

4.Утеплитель «URSA», δ4=0,14 м.

5.Кирпичная кладка (кирпич селикатный), δ5=0,25 м.

Определение градусо – суток отопительного периода:

Dd=tв-tопZоп,

где: - расчётная температура внутреннего воздуха [4];

tоп-средняя температура отопительного периода, ℃; [1]

Zоп- продолжительность отопительного периода, сутки [1].

Dd=18+4,4217=4860,8.

Определение требуемого сопротивления наружной стены теплопередачеRreg нс:

Rreg нсопределяем в зависимости от Dd по [2,табл 4].

При Dd=4860,8 Rreg нс=3,1М2∙℃Вт

Определение толщины утеплителя из формулы сопротивления наружной стены теплопередаче:

Rreg нс=1αв+δ1λ1+δ2λ2+δ3λ3+δ4λ4+δ5λ5+1αн,

где:δ,-толщина данного слоя, м.

λ-теплопроводность данного слоя, Втм∙с [3, прил.4]

αнв – коэффициенты теплообмена на наружной и внутренней поверхности стены, ВтМ2 С [2]

δ4=(Rreg нс-1αв-δ1λ1-δ2λ2-δ3λ3-δ5λ5-1αн)∙λ4,

δ4=3,1-18,7-0,010,7-0,010,93-0,380,87-0,250,87-1230,06=0,132 м

Округляем δ4 до целого числа кратного 10мм, принимаем δ4=0,14м.

Определение фактического сопротивления теплопередаче:

R0ф=18,7+0,010,7+0,010,93+0,380,87+0,140,06+0,250,87+123=3,24 М2∙℃Вт

R0нс=3,24 М2∙℃Вт

Определение теплопотерь через наружные стены:

Qнс=АR0нсtв-tнn,

Q1нс=783,24∙18+29∙1=1131,5 Вт ,

Q2нс=1083,24∙18+29∙1=1566,7 Вт

^ Расчёт покрытия:




1. Цементно-песчаная затирка, δ1=0,01 м.

2. Железобетонная пустотная плита Rж\б=0,01 м.

3. Пароизоляция (рубероид) δ3=0,01 м.

4. Утеплитель «Минвата» δ4=0,29 м.

5. Цементно-песчаная стяжка δ5=0,05 м.

6. Гидроизоляция (рубероид) δ6=0,01 м.

Определение требуемого сопротивления теплопередаче Rreg пт:

Rreg птопределяем в зависимости от Dd по [2,табл 4].

При Dd=4860,8 Rreg пт=4,6М2∙℃Вт

Определение толщины утеплителя из формулы сопротивления теплопередаче:

Rreg пт=1αв+δ1λ1+Rж/б+δ3λ3+δ4λ4+δ5λ5+δ6λ6+1αн,

δ4=(Rreg пт-1αв-δ1λ1-Rж/б-δ3λ3-δ5λ5-δ6λ6-1αн)∙λ4,

δ4=4,6-18,7-0,010,93-0,156-0,010,17-0,050,93-0,010,17-123∙0,07=0,29 м

Определение фактического сопротивления теплопередаче:

R0ф=18,7+0,010,93+0,156+0,010,17+0,290,07+0,050,93+0,010,17+123=4,64 М2∙℃Вт

R0пт=4,64 М2∙℃Вт

Определение теплопотерь через потолок:

Qпт=АR0птtв-tнn,

Qпт=4324,6418+29∙1=4375,86 Вт

^ Расчёт заполнений световых проёмов:

Определение требуемого сопротивления теплопередаче Rreg ок:

Rreg окопределяем в зависимости от Dd по [2,табл 4].

При Dd=4860,8 Rreg ок=0,51М2∙℃Вт

R0ок≥Rreg ок

По [3, прил. Л] выбираем трёхслойный стеклопакет в пластмассовом переходе,

R0ок=0,52М2∙℃Вт

0,52>0,51 – условие соблюдается.

Определение теплопотерь через световые проёмы:

Qок=АR0окtв-tнn,

Qок=240,52∙18+29∙1=2169,2 Вт.

^ Расчёт пола, расположенного на грунте:




1.Бетонная подготовка, δ1=0,15 м.

2.Выравнивающий слой (Цементно-песчаная стяжка), δ2=0,05 м.

3Плитка керамическая. δ3=0,015 м.




Потери через пол, расположенный на грунте, считаем по зонам.

Сопротивление теплопередаче по зонам:

R01=2,1 М2∙℃Вт, [5]

R02=4,3 М2∙℃Вт,[5]

R03=8,6 М2∙℃Вт,[5]

R04=14,2 М2∙℃Вт.[5]

Определение площади каждой зоны:

А1=2∙24+2∙18=84 м2;

А2=2∙22+2∙14=72 м2;

А3=2∙20+2∙12=64 м2;

А4=12∙18=216 м2.

Определение теплопотерь через пол:
Qпл=Q1+Q2+Q3+Q4.

Qпл=АR0плtв-tнn,

Q1пл=842,1∙18-(-29∙1=1880 Вт;

Q2пл=724,3∙18-(-29∙1=787 Вт;

Q3пл=648,6∙18-(-29∙1=349,8 Вт;

Q4пл=21614,2∙18-(-29∙1=714,9 Вт;

Qпл=1880+787+349,8+714,9=3731,7 Вт

Результаты расчетов сводим в таблицу 1.

Таблица 1

Теплопотери через наружные ограждения.

№ помещения

Наименование помещения

tв,

Характеристика ограждения

R0, м2∙℃Вт

(tв-tн), ℃

n

Q, Вт

Обозначение

Размер, м

А, м2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

Цех сгущения молока

+18

нс1

18∙25

78

3,24

47

1

1131,5




Продолжение таблицы 1.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

Цех сгущения молока

+18

нс2

24∙5

108

3,24

47

1

1566,7

1

Цех сгущения молока

+18

пт

18∙24

432

4,64

47

1

4375,9

1

Цех сгущения молока

+18

ок

(2∙3)∙4

24

0,52

47

1

2169,2

1

Цех сгущения молока

+18

пл1

2∙24+2∙18

84

2,1

47

1

1880

1

Цех сгущения молока

+18

пл2

2∙22+2∙14

72

4,3

47

1

787

1

Цех сгущения молока

+18

пл3

2∙20+2∙12

64

8,6

47

1

349,8

1

Цех сгущения молока

+18

пл4

12∙18

216

14,2

47

1

714,9

Итого

















12975


Расчёт теплопотерь на нагрев инфильтрующего наружного воздуха.

Определение планового расхода поступающего воздуха:

G=∑a∙Gi∙l,

где : aкоэффициент, зависящий от типа окна, в данном случае а=0,5;

Gi- удельный расход воздуха через неплотности оконного притвора;

l- длина притвора, м.

G=0,5∙11,5∙10∙4=230кгч.

Определение теплопотерь на нагрев инфильтрующего наружного воздуха:

Qинф=0,28CGtв-tн,

где: С – теплоёмкость воздуха; С≈1кДж/кг∙с.

Qинф=0,28∙230∙1∙18+29=3026,8 Вт.

Определение общих теплопотерь:

Технологические теплопотери Qтехн≈0 и прочие теплопотери Qпр≈0

Qт/пот=Qно+Qинф+Qтехн+Qпр,
Qт/пот=12975+3026,8+0+0=16001,8 Вт.

Расчет теплопоступлений.

Определение теплопоступлений от солнечной радиации:

Qср=Qсрост+Qсрпокр,

где: Qсрост- солнечная радиация через остеклённые поверхности;

Qсрпокр- солнечная радиация через горизонтальные покрытия.

Qсрост=АостqостКост,



где qост-удельное количество теплоты , поступающей на единицу поверхности,ВтМ2;

Кост-коэффициент, зависящий от вида остекления.

Qсрост=24∙150∙1,34=4824 Вт.

Qсрпокр=АпокрqпокрКпокр,

где: Кпокр-коэффициент, зависящий от вида покрытия.

Кпокр=1R0пт,

Кпокр=14,64=0,22 ВтМ2∙℃

Qсрпокр=432∙16,7∙0,22=1587,2 Вт.

Qср=4824+1587,2=6411,2 Вт

Определение теплопоступлений от перерабатываемой продукции:

Qпр=Mпрiпр1-iпр23,6τ,

где: Mпр-масса нагреваемой продукции, кг;

iпр1,iпр2-начальная и конечная энтальпии, кДжкг

τ – продолжительность пребывания продукции в цехе, ч.

Qпр=1000∙77,8-83,6∙8=2423,6 Вт.

Определение теплопоступлений от технологического оборудования:

Qоб≈0

Определение теплопоступлений от электродвигателя и технологического оборудования:

Qэл.дв=Nуηξ103,

где: Nу-установочная мощность электродвигателя , кВт;

η-коэффициент одновременности работы электродвигателя, η=0,5÷1;

ξ-коэффициент, учитывающий долю электродвигателей, находящихся в помещении.

Qэл.дв=10∙0,7∙1∙103=7000 Вт.

Определение технологических теплопоступлений:

Qтехн=Qпр+Qоб+Qэл.дв

Qтехн=2423,6+0+7000=9423,6 Вт.

Определение теплопоступлений от людей:

Qл=qл∙n,

где: qл-удельное тепловыделение от людей, Втчел;

n-число работающих.

Qл=200∙5=1000 Вт

Определение теплопоступлений от освещения:

Qосв=qосвАпом,
где: qосв- удельное тепловыделение от освещения, Втм2;

Апом-площадб помещения, м2.

Qосв=5∙432=2160 Вт.

Определение теплопоступлений:

Qпост=Qср+Qтехн+Qл+Qосв,

Qпост=6411,2+9423,6+1000+2160=18994,8 Вт.

Расчет влаговыделений:

Определение влаговыделений от обрабатываемой продукции:

Wпр≈0

Определение влаговыделений от технологического оборудования:

Wоб≈0

Определение влаговыделений от людей:

Wл=n∙wл,

Wл=5∙3,3∙10-5=1,7∙10-4Вт.

n-число рабочих;

где: wл-удельное влаговыделение, кг∙счел.

Wдоп=Wсм=Fсм w,

где: Fсм-площадь смачивания, м2;

w-удельное влаговыделение с 1м2.

Wдоп=Wсм=432∙0,86∙10-5=3,7∙10-3Вт

Определение суммарных влаговыделений:

∑W=Wпр+Wоб+Wл+Wдоп,

∑W=0+0+1,7∙10-4+3,7∙10-3=3,9∙10-3 Вт

Определение расчетного воздухообмена в цехе:

Расчет воздухообмена по кратности:

L=nVпом,

где: n-кратость воздухообмена;

Vпом-объем помещения, м3.

L=7∙2160=15120 м3.

Определение количества воздуха из условия компенсации теплоизбытков:

LQ=3,6∑Qcρt1-t2,

где: ∑Q-результат сосотавления теплового баланса;

c-теплоемкость воздуха;

ρ-плотность воздуха, кгм3;

ρ=353273+t,

ρ=353273+18=1,2 кгм3

t1-температура приточного воздуха, ℃;

t1=tв-∆QcρL ,

t1=18-6019,81∙1,2∙15120=17,7 ℃

t2-температура внутреннего воздуха, ℃;

LQ=3,6∙6019,81∙12∙17,7-18=60198 м3

Определение количества воздуха из условия ассимиляции влаги:

LW=∑Wρ(dв-dп)∙103 ,

где: ∑W-суммарное влаговыделение;

dв,dп-влагосодержание внутренеге и приточног воздуха, гкг.

LW=3,9∙10-31,2∙(9,5-8)∙103∙3600=7800 м3ч
^ Расчет воздухонагревателей (калориферов)
Количество теплоты, необходимое на нагрев воздуха.

Определение массового расхода воздуха:

G=L∙ρ3600,

G=15120∙1,236005 гк/с

Количество теплоты, необходимое на вентиляцию:

Qв=G∙c∙tв-tн∙1000,

Qв=5∙1∙18+29∙1000=235∙103 Вт.
Количество теплоты, необходимое на отопление:

Qо=Qно+Qинф ,
Qо=12975+3026,8=16001,8 Вт

∑Q=Qв+Qо ,
∑Q=235∙103+16001,8=251001,8 Вт

Условная конечная температура воздуха:

tк=tв+QоG∙c∙100 ,

tк=18+16001,85∙1∙100=32 ℃

Необходимая поверхность нагрева калорифера:

f=Gϑρ1 ,

где: ϑρ1-массрвая скорость воздуха, кг/(м2∙с )

f=54=1,25 м2

По значению f в справочнике [10] подбираем калорифер КСк 4 – 11 – 02АХЛЗ, для которого fфакт=1,66 м2.

Действительная массовая скорость:

ϑρ=Gfфакт,

ϑρ=51,66=3 кгм2∙с

Расчет теплоносителя (греющей воды):

Gводы=∑QCводы∙106∙T1-T2∙n,

где: T1,T2-температура теплоносителя, T1=150℃, T2=70℃;

Cводы-теплоемкость воды,Cводы=4,19 кДж кг;

n-количество калориферов, включенных по воде аралельно.

Gводы=251001,84,19∙106∙150-70∙1=7,5∙10-4 м3с

Скорость воды в трубках калорифера:

ω=Gводыfтр ,

где: fтр-живое сечение трубок в калорифере принятой модели, м2.



ω=7,5∙10-40,00341=0,22 м2

По [10, прил.2,7] в зависимости от ϑρ и ω определяем коэффициент теплопередаче калорифера, К=34,44 Вт/(м2с)

Необходимая площадь нагрева:

Fу=∑Qk∙Tср-tн+tк2 ,

где: Tср- средняя температура теплонасителеля.

Fу=251001,834,44∙110--29+322=67,17 м2

Необходимое число калориферов:

n=FуFк ,

где: Fк-площадь поверхности нагрева принятого калорифера.

n=67,17110,05=0,6, принимаем 1 калорифер.

№ участка

Lуч,

м3

lуч,

м

dуч,

м

V,

м/с

R,

Па/м

местные сопротивления

Рдин,

Па

Rl,

Па

Z,

Па

Rl+Z

вид

��

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1

2520

7

280

11,5

0,5

Вр,

1,8

79,5

3,5

143,1

146,6

2

5040

7

630

4,5

0,0329




0,3

12,1

0,23

3,6

3,83

3

10080

15

630

9

0,117




1,2

48,6

1,76

58,3

60,06

4

15120

11

800

8,25

0,0750

Вентил.,

0,7

40,9

0,83

28,6

29,43

Сумма





















239,9


По производительности L=15120 м3/ч и развиваемому давлению P≈∆P= ∑(Rl+Z)=239,9 Па подбираем вентилятор:

Условное обозначение

Вентилятор

Частота вращения nв, об/мин

Двигатель

Масса вентилятора вместе с двигателем, кг

номер

диаметр колеса Dном, %

тип

мощность N, Вт

Частота вращения nдв, об/мин




Е8.100−1

8

100

965

4А132S6

5,5

965

322

Реклама:





Скачать файл (253 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации
Рейтинг@Mail.ru