Logo GenDocs.ru


Поиск по сайту:  


Контрольная работа - Охрана труда в угольной промышленности - файл Расчет параметров пожар.doc


Контрольная работа - Охрана труда в угольной промышленности
скачать (177.7 kb.)

Доступные файлы (3):

Вопрос 1.doc108kb.07.12.2009 00:44скачать
Вопрос 2.doc106kb.07.12.2009 00:20скачать
Расчет параметров пожар.doc102kb.08.12.2009 23:01скачать

Расчет параметров пожар.doc

Реклама MarketGid:
3.Расчет параметров пожарно – оросительной сети шахты.
Для расчета принимается сеть пожарно – оросительного трубопровода, проложенного по горным выработкам шахты, разрабатывающей пологий пласт Рис.1.


Рис. 1.Схема разводки пожарно-оросительного трубопровода в шахте, разрабатывающей пологий пласт.

1 – повысительные станции, 2 – гидроредукторы.
Пласт мощностью 1м с углом падения 15º вскрыт двумя центрально-сдвоенными стволами - скиповым и клетевым; на флангах шахтного поля пройдены вентиляционные шурфы. По пласту с восточного и западного коренных штреков проведены уклоны и бремсберги, от которых нарезаны лавы длиной 150м. Схема проветривания фланговая, способ проветривания всасывающий.

Для расчета пожарно-оросительного трубопровода необходимо определить наибольшие потери напора hmax при необходимом расходе воды Qmax.
Данные для расчета (табл 1.)
Таблица 1

Протяженность участка трубопровода, м

Угол наклона выработки, градусов

Скорость вентиляционной струи, м/с

Площадь поперечного сечения выработки, м2

210

0

5,5

12

1510

0

3,5

10

810

15

4,4

7,5

160

15

4,4

7,5

510

0

1,5

6

1310

0

3,5

10

1110

15

4,4

7,5

160

15

2,2

7,5

510

0

1,5

6



Вначале определяются параметры пожарно-оросительного трубопровода, проложенного в выработках бремсбергового поля, и в первую очередь – расходы воды в откаточном и вентиляционном штреках на устройство водяной завесы.

При сечении штреков 6м2 расход воды равен:
Qш = 6×7.15 = 42.9 м3
Необходимый напор в точке отбора воды на сопряжении вен. штрека с бремсбергом:
H1 =klшiш+Hн=1,05×510×0,0982+60=112,6м

где

k – коэффициент учитывающий потери напора на местные сопротивления;

iш – гидравлический уклон расчетного участка трубопровода;

Hн – нормируемый напор в конечной точке трубопровода,м.
Определяем расчетную толщину стенки трубопровода, проложенного по штреку (D=100мм), при этом принимаем трубы изготовленные из Ст.3, предел прочности которой σт=2300 кг/см2 ;
δ0 =мм;

где

n – коэффициент перегрузки рабочего давления

p – давление в трубопроводе, кг/см2
Допускается уменьшение толщины стенки труб такого диаметра на 12,5%, срок работы лавы Т=2года; α1=0,25мм/год; α2=0,05мм/год
мм
Выбираем трубы с наружным диаметром 108мм и толщиной стенки 4мм.

Норма расхода воды на создание водяной завесы на 1м2 поперечного сечения бремсберга, закрепленного горючей крепью, при скорости воздушной струи 4,4м/с составляет 11,9 м3/ч. Принимаем в дальнейшем расход воды на создание водяных завес 50м3/ч.

Расчетный внутренний диаметр трубопровода:
мм

считаем в дальнейшем D=100мм

Определяем фактическую скорость движения воды в трубопроводе:
м/с

Определяем гидравлический уклон трубопровода:


При сечении выработки 7,5м на рассматриваемом участке трубопровода расход воды Q3 на создание завесы:
Q3=7,5×11,9=89,25м3
Норма расхода воды на создание водяной завесы превышает допустимую (80м3/ч), бремсберг следует крепить негорючей крепью. Внутренний диаметр трубопровода, проложенного по бремсбергу:
мм

Скорость движения воды в трубопроводе:
м/с

Потери напора на единицу длины трубопровода:


Необходимый напор в пожарно-оросительном трубопроводе в месте сопряжения главного восточного штрека и бремсберга:
Нδ=klδ(iδ+sinαδ)+112.6=1.05×970(0.171+0.2588)+112.6=550.4м
Расчетная толщина стенки:
мм
Принимаем срок службы трубопровода, проложенного в бремсберге, 6 лет, α1= 0,35мм/год; α2=0,05мм/год, тогда:
мм
Выбираем трубы с наружным диаметром 114мм и толщиной стенки 4,5мм. Относительное значение скорости , гидравлического уклона и напора у сопряжения бремсберга с главным восточным штреком соответственно будут равны:
м/с



Hs= 1.05×970×(0.1466+0.2588)+112.6=525.5м
Трубопроводная арматура должна быть установлена на условное давление 64кг/см2.

Норма расхода воды на устройство водяной завесы в главном восточном капитальном штреке, закрепленном горючей крепью, со скоростью воздушной струи3,5м/с и сечением 10м2 составит:
Qг.ш=10×10=100м3
Следовательно главный восточный капитальный штрек также необходимо крепить не горючей крепью. Общий расчетный расход воды должен быть равен 80м3/ч. Принимаем для пожарно-оросительного трубопровода трубы с наружным диаметром 114мм и толщиной стенки 4,5мм.

Необходимый напор в точке отбора воды на сопряжении квершлага и главных, восточного и западного, капитальных штреков, при длине трубопровода 1510м с нормированным напором воды у повысительной насосной станции 60м составит:
Н= (1,05×1510×0,1466)+60=292м
При сечении выработок на рассматриваемом участке, равном 12м2, расход воды составит:

Q1-2=13,2×12=158,4м3
В связи с тем, что расход воды на устройство водяной завесы превышает допустимую величину для выработок околоствольного двора, квершлаг также следует крепить негорючей крепью. Расчетный расход воды на тушение пожара принимаем равным 80м3/ч.

Расход воды на орошение в лавах бремсбергового и уклонного полей исходя из расхода 5,94м3/ч в каждой лаве составит:
Qо.р=5.94×8=47.5м3
Общий расход воды в пожарно-оросительном трубопроводе в точке его разветвления определяется суммарным расходом воды на пожаротушение и орошение:
Qс.в=80+47,5×0,5=103,7м3
Расчетный внутренний диаметр трубопровода:
м = 96мм
Для прокладки пожарно-оросительного трубопровода в выработках околоствольного двора и по квершлагу также можно принять трубы с наружным диаметром 114мм и толщиной стенки 4,5мм .

Скорость движения воды в трубопроводе проложенном по квершлагу составляет:
м/с
Гидравлический уклон в этом трубопроводе:

Необходимый напор в точке 1 сети пожарно-оросительного трубопровода составит:
Н1= 1,05×210×0,247+292=346м
Производим расчет пожарно-оросительного трубопровода уклонного поля. Расчет такого трубопровода проводится для самой отдаленной точки водоснабжения.

Напор воды в конце горизонтального магистрального трубопровода, проложенному по главному западному капитальному штреку равен:
Нз.ш=Н-lз.шiз.шk=292-(1310×0,1466) ×1,05=90м
где

Н – напор в точке отбора воды на сопряжении квершлага с главным западным капитальным штреком

lз.ш – длина участка магистрального трубопровода

Конечный напор в нижней точке уклона определяется по формуле:
Нуз.ш+ lу(sinα-iу)1,05=90+1260(0,2588-0,4466) ×1,05=238м
В конечной точке вентиляционного штрека напор составит:
Нм= 1,05×510×0,0982+238=290,5м
Воду с таким напором нельзя использовать на устройство завесы и орошение. Следовательно пожарно-оросительный трубопровод необходимо оборудовать регулирующими устройствами. Расстояние от нижней точки уклона до места установки редуктора составляет:

По технологическим соображениям устанавливаем редуктор у сопряжения уклона с седьмым откаточным штреком. При этом напор воды на высокой Нв и низкой Нн сторонах редуктора должен быть:
Нв= 90+950×(0,2588-0,1466)1,05=202м

Нн= 60+0,0982×510×1,05+320(0,2588-0,1466)1,05=150м

После отработки нижней части бремсбергового поля и перехода на добычу угля с верхних слоев напор может быть снижен до требуемой величины с помощью редукторов, установленных на участковых пожарно-оросительных трубопроводах шестой лавы или на магистральном трубопроводе у сопряжения шестого откаточного штрека с уклоном. В дальнейшем в редуцировании напора нет необходимости.
Реклама:





Скачать файл (177.7 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации
Рейтинг@Mail.ru