Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Лекции - Проектирование вентиляции шахт - файл Проектирование вентиляции.doc


Лекции - Проектирование вентиляции шахт
скачать (6330.8 kb.)

Доступные файлы (6):

Проектирование вентиляции.doc3065kb.09.11.2004 01:26скачать
Проектирование вентиляции шахт.doc1468kb.30.10.2003 17:24скачать
Расчет количества воздуха.doc1591kb.29.07.2004 05:35скачать
Рудничная аэромеханика02.doc1912kb.09.10.2003 03:18скачать
Рудничная аэромеханика.doc162kb.02.10.2003 23:12скачать
Специальные вентиляционные режимы.doc224kb.06.11.2003 07:45скачать

содержание
Загрузка...

Проектирование вентиляции.doc

Реклама MarketGid:
Загрузка...



Расчет расхода воздуха для шахты в целом

Расход воздуха для шахты в целом определяется по формуле



Qш=1,1(ΣQуч+ΣQп.в.+ΣQпог. в.+ΣQпод.в.+ΣQк+ΣQут), м3/мин (1)


где 1,1 - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения воздуха по сети горных выработок;

ΣQуч - расход воздуха для проветривания выемочных участков, м3/мин;

ΣQп.в - расход воздуха, подаваемый к всасам ВМП для обособленного проветривания тупиковых выработок, м3/мин. На газовых шахтах расход воздуха для проветривания тупиковых выработок, проводимых за пределами выемочных участков, кроме выработок, проводимых по негазоносным породам, принимается с учетом обособленного их проветривания;

ΣQпог. в - расход воздуха дня обособленного проветривания погашае­мых выработок, м3/мин;

ΣQпод.в - расход воздуха для обособленного проветривания поддержи­ваемых выработок, м3/мин;

ΣQк - расход воздуха для обособленного проветривании камер, м3/мин;

ΣQут - утечки воздуха через вентиляционные сооружения, расположенные за пределами выемочных участков, м3/мин.

При нескольких вентиляционных установках по формуле (1) определяется в соответствии со схемой проветривания расход воздуха по группам выработок (крылу, шахтопласту), проветриваемым отдельными вентиляторами, а общий расход воздуха для шахты рассчитывается как сумма полученных результатов. Расход воздуха для проветривания шахты, определенный по формуле (1), должен удовлетворять при проектировании условию (2), для действующих шахт - (3).


Qш≥133,3(ΣǏуч+ ΣǏп.в.+ ΣǏст+ ΣǏо.в.), (2)


Где ΣǏуч – абсолютное среднее газовыделение на выемочных участках, м3/мин;

ΣǏп.в. – абсолютное среднее газовыделение из обособленно проветриваемых тупиковых выработок, м3/мин;

ΣǏст - абсолютное среднее газовыделение из старых выработанных пространств ранее отработанных этажей и горизонтов, м3/мин;

ΣǏо.в. - абсолютное среднее газовыделение из погашаемых и поддерживаемых выработок, м3/мин.

Qш (3)

Где kн.ш – коэффициент неравномерности газовыделение в шахте; для Кузнецкого бассейна – 1,1;

С – допустимая концентрация газа в исходящих из шахты вентиляционных струях, %; принимается согласно ПБ;

С0 – концентрация газа в атмосферном воздухе на поверхности, %; при расчете по метановыделению принимается 0, а по углекислому газу определяется по данным анализов;

ΣǏисх – абсолютное среднее газовыделение в исходящих из шахты вентиляционных струях, м3/мин.
^

Если условия (2) и (3) не выполняются, то Qш определяется по формуле (2) или (3).




Расчет количества воздуха для очистных выработок



Количество воздуха, необходимое для проветривания очи­стных выработок, должно рассчитываться по выделению метана, углекислого газа, газов, образующихся при взрывных работах, по числу людей и должно проверяться по допустимой скорости движе­ния воздуха, а при последовательном проветривании подготовитель­ных и очистных выработок — также по производительности вентиля­торов местного проветривания (ВМП). Окончательно принимается наибольший результат.

^ Расчет по выделению метана (углекислого газа):

Qоч= ==33,4 м³/мин

где Qоч — количество воздуха, необходимое для проветривания очистной выработки, м3/мин;

Iоч — ожидаемое среднее газовыделение в очистной выработке, м3/мин;

kн— коэффициент неравномерности газовыделения (табличный коэффициент, зависит от среднего метановыделения в очистной выработке);

с — допустимая концентрация газа в исходящей из очистной выработки вентиляционной струе, %; принимается со­гласно ПБ;

с0 — концентрация газа в поступающей на выемочный участок вентиляционной струе, %; определяется по результатам замеров;

kо.з. коэффициент, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства, непосредственно прилегающей к призабойному; в тех случаях, когда ожидаемое газовыделение определено по фактическому, принимается по таблицам, если ожидаемое метановыделение рассчитывается по природной метаноносности, то принимается равным 1.

^ Расчет по газам, образующимся при взрывных работах

Расчет производится следующим образом.

Для лав

Взрывные работы практически не ведутся, разовые ВР

Qоч===151,1 м³/мин

где ^ Т — время проветривания выработки, мин; принимается соглас­но ПБ;

В —количество одновременно взрываемых взрывчатых веществ (ВВ), кг;

Vочпроветриваемый объем очистной выработки, м3;

Vоч=mbmaxlл = 4,2х4,7х250 = 4935 м³

m – вынимаемая мощность пласта (высота слоя), м;

bmax – максимальная ширина призабойного пространсва, м; принимается согласно паспорту крепления и управления кровлей, а для лавообразных выработок с большим шагом об­рушения (закладки) — равной ширине трех рабочих лент (дорожек);

lл— длина лавы, м.

Для камерообразных очистных выработок

Qоч=

Проветриваемый объем очистной выработки при щитовой систе­ме разработки с четырьмя секциями в щите длиной 6 м каждая и ширине щитового перекрытия 2 — 10 м принимается в соответствии с таблицей.



Для других условий проветриваемый объем подщитового прост­ранства foi определяется по формуле

Vоч=

где Нщвысота подщитового пространства, м; определяется по графику;

пс — число секций щитового перекрытия;

lcдлина секции по простиранию;

kмкоэффициент, характеризующий отношение мощности пласта к средней обнаженной ширине щита; определяется по графику.



График для определения высоты подщитового пространства Hщ



График для определения коэффициента kм
^

Расчет по числу людей


Qоч=6nч,= 6х9 = 60

где nчнаибольшее число людей, одновременно работающих в очистной выработке.

Проверка по минимально допустимой скорости движения воздуха в очистной выработке

Qоч60Svmin,= 60х14,9х0,25 = 223,5 м³/мин

Где S – площадь поперечного сечения призабойного пространства очистной выработки в свету, м2;(14,9)

vmin – минимально допустимая скорость движения воздуха в очистой выработке, м3/с, принимается согласно ПБ.

Проверка по максимально допустимой скорости движения воздуха в очистной выработке

QочQоч max;

Qоч max=60 Svmax.= 60х14,9х4 = 3576 > 224
^

Расчет количества воздуха для выемочных участков


Расчет для выемочного участка выполняется по количеству воздуха, необходимого для проветривания очистной выработки, и проверяется по числу людей.


^ Расход воздуха для проветривания одиночных тупиковых выработок и вертикальных стволов


Расход воздуха, необходимый для проветривания тупиковых выработок и стволов, рассчитывается по выделению метана или углекислого газа, по газам, образующимся при взрывных работах, числу людей, средней минимальной скорости воздуха в выработке и минимальной скорости воздуха в призабойном пространстве выработки с учетов температуры. Окончательно принимается наибольший результат. На строящихся, шахтах дополнительно рассчитывается расход воз­духа по газам, образующимся при сварочных работах. Окончательно принимается наибольший результат.

Для тупиковых выработок протяженностью до 300 м и стволов расчет выполняется сразу для максимальной длины. Для тупиковых заработок большей протяженности допускается расчет на отдельные периоды для промежуточных значений длины 300, 600, 900 м и т.д., включая максимальную длину. При проведении тупиковых выработок по пластам средней мощности и мощным допускается выполнять расчет расхода воздуха первоначально для длины 75-100 м и далее с интервалом 100 м, включая проектную длину.

Расчет расхода воздуха производится для призабойного пространства ( Qз.п ) и в целом для выработки ( Qп ).

Расчет расхода воздуха по выделение метана (углекислого газа) производится сведущим образом.

При выемке угля в тупиковых выработках комбайнами, отбойными молотками или выбуриванием пласта, а также при проходке стволов


Qз.п== = 10 м³/мин


Qз.п - расход воздуха, который необходимо подавать в призабойное пространство тупиковой выработки, ствола, м3/мин;

Iз.п - метановыделение на призабойном участке, м3/мин;

С - допустимая согласно ПБ концентрация метана в исхо­дящей из выработки вентиляционной струе, % (по объему);

С0 - концентрация метана в струе воздуха, поступающего в тупиковую выработку, %.
^

Расчет по газам, образующимся при взрывных работах


Взрывные работы не ведутся

Qз.п=,

где ^ Т—время проветривания выработки после взрывания, мин; принимается согласно ПБ;

В— количество одновременно взрываемых ВВ, кг;

IВВ — газовость ВВ, л/кг; принимается равной 100 л/кг при взрывании по углю и 40 л/кг при взрывании по породе;

— средняя площадь поперечного сечения тупиковой части подготовительной выработки в свету, м2;

lп—длина тупиковой части выработки, м;

kобв— коэффициент, учитывающий обводненность выработки;

kут.тр— коэффициент утечек воздуха в вентиляционных трубах;

При ведении взрывных работ в несколько приемов расчет дол­жен производиться для взрывания, при котором образуется наиболь­шее количество ядовитых газов.
^

Расчет по числу людей


Qз.п.=6nч, = 6х5 = 30 м³/мин

где nч — наибольшее число людей, одновременно работающие а подготовительной выработке

Проверка по скорости воздуха производится по следующим факторам.

По скорости движения воздуха в призабойном пространст­ве подготовительной выработки

Qз.п ≥20Svз.min, = 60х14,7х(4,2х3,5)х0,25=220 м³/мин

где vз.min — минимально допустимая спорость движения воздуха в призабойном пространстве подготовительной выработки, м/с, принимается согласно ПБ в зависимости от температуры воздуха.

По средней скорости движения воздуха в выработке


Qз.п ≥60Svп.min,

где vп.min – принимается согласно ПБ.
^

Расчет производительности ВМП


Qв= kут.тр. Qз.п;

При этом должно выполняться условие


Qвkут.тр.Qп,

где kут.тр и kут.тр – коэффициенты утечек в вентиляционных трубах соответственно от устья выработки до забоя и от ВМП до устья выработки; при установке ВМП не далее 50 м от устья kут.тр принимается равным 1 (коэффициенты табличные).

Количество воздуха, поступающее к всасу ВМП Qвс3/мин), должно удовлетворять следующим условиям:

для любого отдельно установленного ВМП

Qвс 1,43 Qв; 1,43х420 ≈600

для любой группы ВМП, работающих на разные трубопроводы и установленных в одном месте,


Qвс 1,43ΣQв;

^

Расчет количества воздуха для камер




Для склада взрывчатых материалов


QK = 0,07VK

где VKсуммарный объем выработок склада, м3.

^

Для электромашинных камер


Qк=,

где N мощность электроустановки, кВт; учитываются одновременно работающие установки;

η— к. п. д. электроустановки; для насосных установок при­нимается равным к. п. д. двигателя, а для подземных ва­куум-насосных станций — равным произведению к. п. д. двигателя и вакуум-насоса;

kзгкоэффициент загрузки в течение суток; для установок с продолжительностью непрерывной работы 1 ч и более принимается равным 1.

t0— температура воздуха, поступающего в камеру в наиболее теплый месяц года, °С; определяется как средняя по резуль­татам трех замеров в течение месяца.


^ Расчет количества воздуха для поддерживаемых выработок


Расчет для поддерживаемых выработок выполняется по их фактической газообильности с проверкой по скорости движения воздуха:

Qп.в.Svmin

где Qп.в — количество воздуха, подаваемое в поддерживаемую выработку, м3/мин;

S — площадь поперечного сечения выработки в свету, м2;

vmin — минимальная скорость движения воздуха в выработке согласно ПБ, м/с; она должна составлять 0,25 м/с для очистных (включая резервные) выработок и может быть принята равной 0,15 м/с для поддерживаемых подготови­тельных выработок; для поддерживаемых конвейерных выработок вместо vmin подставляется скорость 0,7 — 1,3 м/с.

Примечание. К поддерживаемым относятся резервные, не дающие добычи выемочные участки и выработки, которые не используются ни для подачи свежего воздуха на выемочные участки, к забоям очистных и подготовительных выработок, в камеры, ни для отвода исходящих из них вентиляционных струй.

Для поддерживаемых подготовительных выработок длиной не более 30 м, в которых установлены перемычки с дверями, вместо расчета по минимальной скорости количество воздуха должно опре­деляться по нормам утечек.

Количество воздуха для проветривания погашаемых вые­мочных участков определяется по газообильности участков в период погашения или, при отсутствии таких данных, при­нимается равным 0,5 Qyч, где Qyч, — количество воздуха, необходимое для проветривания выемочного участка в период эксплуатации.


^ Утечки воздуха через вентиляционные сооружения


Нормы утечек воздуха через подземные вентиляционные со­оружения являются табличными. Указанные в таблицах нормы соот­ветствуют перепаду давления 50 мм вод. ст. При других перепадах давления нормы утечек пересчитываются по формуле

Qут= Qут.н,

где Qут — норма утечек через сооружение при фактическом перепаде давления, м3/мин;

Qут.н — норма утечек через сооружение при перепаде давления 50 кгс/см2, м3/мин;

h—фактический перепад давления, мм вод. ст.; определяется на основании замеров или по данным расчета депрессии шахты.

Примечание. Для поддерживаемых выработок норму утечек через перемычки с дверями следует сравнить с количеством воздуха, рас­считанным согласно формуле, и принять большую из этих величин.

Нормы утечек воздуха через шлюзы Qут.шл.3/мин) рассчи­тываются по формуле

Qут.шл. = kпер Qут

где kпер — коэффициент, зависящий от числа перемычек в шлюзе; принимается равным 0,76 при двух перемычках, 0,66 при трех и 0,57 при четырех;

Qут —норма утечек воздуха через одну перемычку при общем перепаде давления на шлюзе, м3/мин.

Норма утечек через кроссинг определяется как сумма норм уте­чек через шлюзы (перемычки), умноженная на коэффициент 1,25.

Нормы утечек воздуха через надшахтные здания вертикаль­ных стволов, оборудованных подъемами, и через вентиляционные каналы приведены в таблицах. Эти нормы соответствуют пере­паду давления 200 кгс/м2, а для других перепадов должны быть пе­ресчитаны по формуле

Qут= Qут.н.



При нагнетательном проветривании нормы следует увеличить на 13%.

Нормы утечек воздуха через устья наклонных стволов при нали­чии надшахтных зданий принимаются равными нормам утечек через надшахтные здания клетевых стволов, а при отсутствии надшахтных зданий рассчитываются как для шлюзов.

Общая норма внешних утечек равна сумме норм утечек через надшахтное здание и вентиляционный канал.

При установке вентиляторов на вентиляционных стволах, не ис­пользуемых для подъема, и на шурфах все внешние утечки воздуха учитываются коэффициентом внешних утечек kут.вн., значения которо­го приведены в таблице. При работе вентиляторов на нагнетание значения этого коэффициента должны быть увеличены на 0,15, а при наличии резервных вентиляторов — на 0,02.




^ Расчет депрессии шахты


Для угольных шахт максимально допустимая депрессия равна 300 мм вод. ст. Для сверхкатегорных шахт по газу и шахт производи­тельностью 4000 т/сут и более максимально допустимая депрес­сия равна 450 мм вод. ст. При определении депрессии шахты выбира­ются основные направления расчета. Каждое направление начинается в устье воздухоподающего ствола, проходит через одну или несколько выработок шахты и заканчивается в устье воздуховыдающего ствола. Направления расчета охватывают все основные выработки шахты. Для каждого направления составляется таб­лица, в которую заносятся минимальные и максимальные значе­ния длины, аэродинамического сопротивления и депрессии всех входящих в направление выработок.

Депрессия шахты (мм вод. ст.) по каждому направлению составляет сумму депрессий отдельных выработок и потери депрессий местных сопротивлений.

После этого оценивается влияние естественной тяги на депрессию шахты. Если естественная тяга положительна в течение всего года, то она в расчете депрессии шахты не учитывается, что обеспечивает некоторый резерв депрессии для вентиляции шахты. Если же естественная тяга отрицательна даже в течение относительно короткого отрезка времени в году, то депрессию шахты необходимо увеличить на величину максимальной отрицательной депрессии естественной тяги. Если для вентиляции шахты используются несколько вентиляторов, то аналогичные расчеты выполняются для каждого из них.

Депрессия шахты принимается равной максимальному значе­нию из депрессий всех направлений. На угольных шахтах она со­ответствует состоянию отработки предпоследних ярусов, столбов в панели или выемочном поле. Если расчетное значение депрессии окажется больше максимально допустимой депрессии, то опреде­ляется допустимая депрессия подземных выработок (до которой следует снизить суммарную депрессию подземных выработок пу­тем уменьшения их сопротивления). Для определения депрессий по направлениям на схеме вентиляции нумеруются сопряжения выработок по направлению движения воздушной струи. Маршрут должен пролегать через объект проветривания (лава, ВМП). После этого составляется таблица, в которую вносятся по каждому участку.

Расчет депрессии участка ведется по формуле

, мм вод. ст.


г
де выражение

Является аэродинамическим сопротивлением участка R, kμ

Таблица

Участок на схеме

Наименование выработки

Тип и мате-риал крепи

Сече-ние выра-ботки S, м2

Периметр выработки, P, м

Длина выработки, L, м

Коэффициент аэродинамического сопротивления α, кг с24

Количество воздуха проходящего по выработке Q, м3

Депрессия выработки h, мм вод. ст.

1-2

Вент. канал

бетон

25,0

20

30

0,00025

155

0,2

и т. д.

















































Σhi

Значения коэффициента аэродинамического сопро­тивления горных выработок могут быть приняты следу­ющими:

Выработки по углю вкрест простира­ния 0,0010

То же, по простиранию 0,0008

Выработки по руде по простиранию 0,0010—0,0013

То же вкрест простирания:

при движении воздуха навстречу

«зубцам» 0,0020—0,0022

при движении воздуха вдоль «зуб­цов» 0,0013—0,0017

Выработки, закрепленные кирпичом, неоштукатуренные 0,0004

То же, но тщательно оштукатурен­ные 0,00025—0,0003

Восстающий с тремя отделениями

без полков 0,0025

Восстающий с двумя отделениями, воздух идет по одному отделению, во втором отделении имеются полки и лестницы 0,0055

Восстающий с тремя отделениями, воздух движется по одному отделе­нию, в двух других — полки и лест­ницы 0,0065

Шахтные стволы d=4-8 м, закреп­ленные бетоном 0,0003

То же, но закрепленные камнем или кирпичом без армировки 0,0005

Шахтные стволы со сплошной дере­вянной крепью и лестничным отде­лением 0,0030—0,0035


После определения депрессии шахты депрессии всех направ­лений должны быть приведены к этой величине методами регули­рования. При этом следует учитывать требования к месту расположения регуляторов с точки зрения обеспечения устойчивости струй в диагоналях.

Депрессия шахты рассчитывается на первые 15—20 лет ее ра­боты, т. е. на срок службы вентилятора. На этот период строится график изменения депрессии шахты во времени. Это позволит своевременно предусмотреть необходимые мероприятия по регу­лированию работы вентилятора главного проветривания. В край­нем случае для этого периода необходимо вычислить максималь­ное и минимальное значения депрессии шахты.


^ Выбор способа вентиляции шахты


При выборе способа вентиляции шахты оцени­вается возможность подачи в шахту необходимого количества воз­духа при принятом способе. Например, при всасывающем способе в случае расположения вентилятора на скиповом стволе воз­можно засорение канала вентилятора штыбом и увеличение его сопротивления. Последнее приводит к уменьшению количества поступающего в шахту воздуха. Принятый способ вентиляции должен обеспечивать минимальные утечки воздуха. Например, при нагнетательно-всасывающем способе в шахте существует об­ласть, где давление воздуха близко к атмосферному. Если при этом данная область имеет аэродинамическую связь с поверхно­стью, то утечки воздуха через эти каналы связи (на поверхность или с поверхности) будут минимальны (меньше, чем при других способах вентиляции). В случае использования многих полуста­ционарных всасывающих вентиляторных установок на шурфах имеют место значительные подсосы воздуха с поверхности вслед­ствие недостаточной герметизации устьев шурфов.

Применение одной стационарной вентиляторной установки, работающей на нагнетание, обеспечивает уменьшение

поверхностных утечек воздуха. В ряде случаев способ вентиляции может влиять и на подземные утечки.

Способ вентиляции должен обеспечивать использование мини­мального числа вентиляторов главного проветривания, так как параллельная их работа затрудняет их реверсирование и управ­ление вентиляцией (особенно при пожаре). Способ вентиляции должен также обеспечивать минимальную пожароопаспость шахты, быстрое и надежное реверсирование вентиляционных струй, предупреждение обмерзания вентиляторов и стволов.

Способ вентиляции оказывает влияние на чистоту подаваемого к рабочим местам воздуха. Так, при нагнетательном способе вен­тиляции через скиповый или конвейерный ствол в горные выра­ботки шахты будет поступать запыленный воздух.

Всасывающий способ вентиляции применяется па газообиль­ных угольных шахтах. На рудных шахтах он применяется до глу­бин примерно 1500 м. При наличии аэродинамической связи с дневной поверхностью применять этот способ не рекомендуется вследствие возможного загрязнения выработок газами, находя­щимися в лежащих выше горных породах и приземном слое.

Нагнетательный способ применяется на угольных шахтах с малой газообильностью, с небольшим аэродинамическим сопро­тивлением, при отработке горизонтов, расположенных на неболь­шой глубине от дневной поверхности (Подмосковный бассейн).

Нагнетателыю-всасывающий способ применяется при большом аэродинамическом сопротивлении шахты, разработке склонных к самовозгоранию полезных ископаемых, при наличии аэродина­мической связи горных выработок с дневной поверхностью. На рудных шахтах этот способ применяется при секционировании шахты на 2 — 3 участка и глубине до 2000 м.


^ Выбор вентилятора главного проветривания


Для выбора вентилятора главного проветривания определяется его депрессия по формуле

hв=hш+hвн

где hш — депрессия шахты; hвн — внутренние потерн давле­ния в вентиляторе;

hвн=RвQ2в

RBаэродинамическое сопротивление вентилятора, kμ;

Rв=α(π/D4)

α — 0,4-1 — коэффициент, учитывающий тип вентилятора; Dдиаметр рабочего колеса вентилятора, м.

QB — дебит вентилятора, м3/с.

Qв=kвн.утQш

Значения QB, hB вычисляются для каждого характерного пе­риода отработки шахтного поля (например, для отработки гори­зонта) в пределах срока службы вентилятора и наносятся на график.





График зон промышленного использования осевых (а) и центробеж­ных (б) вентиляторов главного проветривания

1, 2, 3, 4, 5 — соответственно для осевых вентиляторов ВОД 16П, ВОД 21М, ВОД ЗОМ ВОД-40М, ВОД-50, 6 7 S 9 10 — соответственно для центробежных вентиляторов ВЦ 15 ВЦ-25М, ВЦ 31.5М, ВЦД 31 5М ВЦД-47 5У

Для проветривания шахты принимается вен­тилятор, в зону промышленного использования которого (область экономичных режимов работы) вписываются все расчетные ре­жимы работы. Выбранный вентилятор будет экономично работать в течение всего срока его службы. Он должен иметь резерв для увеличения в случае необходимости значений QB и hв.

В течение срока эксплуатации вентилятора допускается однократное изменение частоты вращения его рабочего колеса путем замены двигателя.

Мощность (кВт) двигателя вентилятора определяется по фор­муле

Nв=Qвhв/1000ηвηдηп

где ηв— к. п. д. вентилятора; ηд— к. п. д. двигателя; ηпк. п. д. передачи от двигателя к вентилятору.

При депрессии вентилятора ≤150 мм вод. ст. целесообразно исполь­зовать осевые вентиляторы, при депрессии 150—300 мм вод. ст. — осе­вые и центробежные, при депрессии >300 мм вод. ст. — центробежные. Если ни один из выпускаемых вентиляторов не может обеспечить требуемых режимов вентиляции, то возникает необходимость ис­пользования нескольких вентиляторов при их совместной работе. В случае работы вентиляторов в расчетных режимах проверка устойчивости их совместной работы не требуется. Такая проверка требуется при существенном изменении режимов работы парал­лельно включенных вентиляторов.

На рудных шахтах при массовых взрывах для усиления вен­тиляции может потребоваться установка дополнительного венти­лятора. Оба вентилятора соединяют параллельно. Дополнитель­ный вентилятор включается лишь на время вентиляции шахты после массового взрыва ВВ. В таких случаях необходимо прове­рять целесообразность совместной работы основного и дополни­тельного вентиляторов, так как при весьма большой мощности последнего может оказаться целесообразным применение одного мощного вентилятора. При совместной работе нескольких венти­ляторов предпочтение должно отдаваться центробежным венти­ляторам, обеспечивающим большую устойчивость их совместной работы по сравнению с осевыми.

^
Трудность проветривания шахт


После выбора вентилятора определяется значение показателя nуд, характеризующего трудность проветривания шахты. Величина nуд рассчитывается по формуле

nуд=

где nуд – удельная мощность, затрачиваемая на подачу 1 м3/с полезно используемого воздуха, кВт·с/м2;

^ Qв – фактическое значение подачи вентиляторов, м3/мин;

hв – фактическое значение давления вентиляторов, даПа;

ΣQуч – расход воздуха для проветривания выемочных участков, м3/мин;

ΣQп.в – расход воздуха для обособленного проветривания тупиковых выработок, проводимых за пределами выемочных участков м3/мин;

Σ^ Qпог.в – расход воздуха для обособленного проветривания погашаемых выработок м3/мин;

ΣQпод.в – расход воздуха для обособленного проветривания поддерживаемых выработок м3/мин;

Σ^ Qк – расход воздуха для обособленного проветривания камер м3/мин.

Шахты относятся к легко проветриваемым при значении nуд менее 2,5; к средней трудности проветривания – при nуд от 2,5 до 5, и к трудно проветриваемым – при nуд более 5.


Скачать файл (6330.8 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации