Расчетно-графическая работа - Розрахунок надійності радіоелектронного пристрою
скачать (174 kb.)
Доступные файлы (1):
| МОЯ РОБОТА.docx | 203kb. | 11.01.2009 19:06 |  скачать |
содержание
- Смотрите также:
- Расчетно-графическая работа - Розрахунок надійності генератора сигналів [ расчетно-графическая работа ]
- Расчётно-графическая работа по дисциплине: Проектирование отливок и поковок [ расчетно-графическая работа ]
- Расчетно-графическая работа [ расчетно-графическая работа ]
- Расчетно-графическая работа - Анализ энтропийных характеристик текстовых файлов [ расчетно-графическая работа ]
- Расчетно-графическая работа Оценка напряженно-деформированного состояния конусообразной детали методом конечных элементов [ расчетно-графическая работа ]
- Расчетно-графическая работа - Расчёт барабанной сушилки [ расчетно-графическая работа ]
- Расчетно-графическая работа - Расчёт и оптимизация параметров сетевых графиков, используемых при создании и освоении новой техники [ расчетно-графическая работа ]
- Расчетно-графическая работа [ документ ]
- Електродвигун [ документ ]
- Расчетно-графическая работа - Оценка радиационной обстановки в чрезвычайных ситуациях на радиационно опасных объектах (РОО) [ расчетно-графическая работа ]
- Расчетно-графическая работа - Тормозной кран трактора МТЗ-80 [ расчетно-графическая работа ]
- Курсовой проект - Розрахунок і конструювання асинхронних двигунів [ курсовая работа ]
МОЯ РОБОТА.docx
Реклама MarketGid:
Міністерство освіти та науки УкраїниНаціональний Університет “Львівська політехніка”
Інститут телекомунікацій, радіоелектроніки та електронної техніки
Кафедра ТРР
Розрахункова робота
з предмету “Основи надійності радіоелектронних пристроїв.”
Розрахунок надійності радіоелектронного пристрою.
Виконав:
студент гр. РТ-31
Дякун Василь
Перевірив:
Професор кафедри ТРР
Недоступ Л.А.
Львів - 2008
Завдання для розрахункової роботи: провести розрахунок надійності підсилювача потужності низької частоти 150 Вт, для побутових умов експлуатації за середнім часом напрацювання на відмову і ймовірності безвідмовної роботи.
^
Рис.1 Схема електрична принципова підсилювача
Основні технічні характеристики:
Номінальна вихідна потужність - 150 Вт;
Коефіцієнт гармонік – 0,06%;
Смуга робочих частот-20-40000 Гц;
Напруга живлення - ±63В;
Струм спокою - 20мА;
Нормальні умови експлуатації приладу: тепмпература повітря 15-22 град.С. , відносна вологість повітря 40-90%.
Принципова схема пристрою зображена на рисунку 1.
Даний підсилювач показує вельми непогані параметри : дуже приємний звук, високу деталізацію і що не маловажно - велику універсальність. На базі цього схемотехнічного рішення можна будувати підсилювачі потужності від 100 800 Вт із збереженням вказаних параметрів. Безперечно - підсилювач декщо дорогий, проте мистецтво вимагає жертв, а хороша апаратура хорошого фінансування.
Каскад підсилення напруги
Цей каскад забезпечує підсилення по напрузі для передвихідного каскаду, що розкачує потужний вихідний каскад до повної потужності. Елементи VT9, VT10, VT11, VT14, R7, R8, утворюють другий дифф-каскад посилення напруги. R7 забезпечує струм спокою дифф каскаду 8 мА.
Інші перераховані компоненти утворюють місцеву частотну корекцію каскаду.
Каскад стабілізації струму спокою.
Складається з VT12, R13, R12, X2, C10. Служить для стабілізації струму спокою вихідного каскаду від температури і зміни напруги живлення.
Каскад поідсилення струму.
Підсилює струм необхідний для роботи на 8 і 4 омне навантаження. 2 омне навантаження неможливе без використання додаткових потужних транзисторів.
Стабілітрони в затворах польових транзисторів забезпечують захист від пробою польовиків при перевищенні допустимої напруги.
Конструктивно підсилювач зібраний на друкованій платі. Температурна стабілізація струму спокою вихідних транзисторів здійснюється з допомогою радіатора на якому встановлені: VT14,VT15, VT16 та VT17. Для живлення необхідне джерело двополярного живлення , який при напрузі ±63В забезпечить струм не менше 4,5А.
Загальна методика розрахунку надійності радіоелектронних пристроїв на основі використання показів інтенсивності відмов елементів.
Загальні положення.
Розрахунок надійності радіоелектронних пристроїв передбачає визначення показників надійності РЕП за відомими показниками надійності їх елементів та вузлів.
При розрахунку надійності беруться такі положення:
відмова будь-якого елементу пристрою призводить до його відмови загалом;
відмови елементів є події випадковими і взаємонезалежними;
інтенсивності відмов елементів і потоки їх відмов не залежать від часу;
Розрахунок надійності повинен проводитись на стадії ескізного і технічного проектування.
Уточнений розрахунок проводять на стадії технічного проектування коли відомі електричні і теплові режими роботи радіо елементів.
Параметри потоків відмов груп електричних частин пристроїв визначаються за формулами:
де λрі – робоча інтенсивність відмов і-го елемента.
Поправні коефіцієнти К1, К2, К3,Кн1, Кн2, К”3, Кt, Ке вибирають з урахуванням рекомендацій, які наведено у додатках:
Поправні коефіцієнти К1, К2, К3, Кн1, Кн2, К3, Кt, Ке вибирають з врахуванням рекомендацій, які наведено в додатках.
К1=(Кн,Т) - поправний коефіцієнт, який враховує електричне і теплове навантаження елемента;
К2=(U) - поправний коефіцієнт, який враховує номінальну напругу конденсаторів різних видів;
К3=( ) - поправний коефіцієнт, який враховує, відносне число перемикань тумблерів, перемикачів та мікроперемикачів;
Кn1=( ) - поправний коефіцієнт, який враховує струмові навантаження контактної пари реле;
Кn2=(R,Т) - поправний коефіцієнт, який враховує вид навантаження (активне, індуктивне) реле.
К3=( ) - поправний коефіцієнт, який враховує відносне число з’єднань розємів.
Кn2=(Т,С) - поправний коефіцієнт, який враховує температуру зовнішнього середовища і час, упродовж якого обмотка реле знаходиться під напругою.
Ке - поправний коефіцієнт, який враховує умови експлуатації пристрою.
^
1. Інтенсивність відмов резисторів визначається за формулою:
коефіцієнти електричного навантаження визначаються:
при дії на резистор постійної і змінної напруги Кн визначається за формулою:
^ Інтенсивність відмов конденсаторів визначається за формулою:
Коефіцієнт електричного навантаження:
3. Інтенсивність відмов напівпровідникових приладів визначається так:
Коефіцієнти електричного навантаження визначаються так:
а) діоди імпульсні і випрямні:
б) стабілітрони:
в) транзистори і мікросхеми:
- транзистори малої потужності:
транзистори середньої та великої потужності можна розраховувати також за формулами:
Інтегральні мікросхеми у складі радіоелектронних пристроїв розраховуються як елементи з відповідними наборами вхідних і вихідних параметрів, а також параметрів керування. Розрахунок коефіцієнтів навантаження за цими параметрами має сенс тільки у випадку відомого числового або аналітичного зв’язку між ними. У тих випадках, коли цей зв’язок не відомий, оцінку надійності пристроїв проводять з урахуванням середньостатистичних значень інтенсивності відмов мікросхем у конкретних умовах експлуатації.
4. Інтенсивність відмов комутаційних пристроїв визначається за формулою:
Коефіцієнт електричного навантаження визначаються так:
Якщо надійність елемента характеризується не одним, а декількома визначальними параметрами з відповідними коефіцієнтами навантаження, то при обчисленні його інтенсивності відмов враховується його найбільше значення.
Розрахунок коефіцієнтів навантаження елементів схеми:
| Назва резистору | Номінал | Uпос,B | Uзм.,В | Uроб,В | Ip,A | Ppob,Вт | Рдоп,Вт | Кн |
| R1 МЛТ-0,125 ±5% | 1к | 2,134 | 0,012 | 2,146 | 0,002146 | 0,0046053 | 0,125 | 0,0368425 |
| R2 МЛТ-0,125 ±5% | 1к | 2,134 | 0,012 | 2,146 | 0,002146 | 0,0046053 | 0,125 | 0,0368425 |
| R3 МЛТ-0,125 ±5% | 7,5к | 17,073 | 0 | 17,073 | 0,0022764 | 0,038865 | 0,125 | 0,3109198 |
| R4 МЛТ-0,125 ±5% | 7,5к | 17,073 | 0 | 17,073 | 0,0022764 | 0,038865 | 0,125 | 0,3109198 |
| R5 МЛТ-0,125 ±5% | 150 | 0,686 | 0,000002 | 0,686002 | 0,0045733 | 0,0031373 | 0,125 | 0,0250986 |
| R6 МЛТ-0,125 ±5% | 10к | 32,13 | 12,7 | 44,83 | 0,004483 | 0,2009729 | 0,5 | 0,4019458 |
| R7 МЛТ-0,125 ±5% | 75 | 2,181 | 12,68 | 14,861 | 0,1981467 | 2,9446576 | 5 | 0,5889315 |
| R8 МЛТ-0,125 ±5% | 75 | 1,112 | 0,017 | 1,129 | 0,0150533 | 0,0169952 | 0,125 | 0,1359617 |
| R9 МЛТ-0,125 ±5% | 3,3к | 0,0013 | 30 | 30,0013 | 0,0090913 | 0,2727509 | 0,5 | 0,5455018 |
| R10 МЛТ-0,125 ±5% | 22к | 42,598 | 0,362095 | 42,960095 | 0,0019527 | 0,0838895 | 0,125 | 0,6711163 |
| R11 МЛТ-0,125 ±5% | 75 | 1,041 | 0,197 | 1,238 | 0,0165067 | 0,0204353 | 0,125 | 0,163482 |
| R12 МЛТ-0,125 ±5% | 1к | 0,6 | 0 | 0,6 | 0,0006 | 0,00036 | 0,125 | 0,00288 |
| R13 МЛТ-0,125 ±5% | 8,2к | 1,533 | 0,014 | 1,547 | 0,0001887 | 0,0002919 | 0,125 | 0,0023348 |
| R14 МЛТ-0,125 ±5% | 22к | 0,0001 | 0,00033 | 0,00043 | 1,955E-08 | 8,405E-12 | 0,125 | 6,724E-11 |
| R15 МЛТ-0,125 ±5% | 10 | 0,366 | 0,000006 | 0,366006 | 0,0366006 | 0,013396 | 0,125 | 0,1071683 |
| R16 МЛТ-0,125 ±5% | 10 | 0,369 | 0,00016 | 0,36916 | 0,036916 | 0,0136279 | 0,125 | 0,1090233 |
| R17 МЛТ-0,125 ±5% | 0,22 | 0,059 | 0,428 | 0,487 | 2,2136364 | 1,0780409 | 2 | 0,5390205 |
| R18 МЛТ-0,125 ±5% | 0,22 | 0,059 | 0,379 | 0,438 | 1,9909091 | 0,8720182 | 2 | 0,4360091 |
| R19 МЛТ-0,125 ±5% | 0,22 | 0,059 | 0,379 | 0,438 | 1,9909091 | 0,8720182 | 2 | 0,4360091 |
| R20 МЛТ-0,125 ±5% | 0,22 | 0,059 | 0,428 | 0,487 | 2,2136364 | 1,0780409 | 2 | 0,5390205 |
| R21 МЛТ-0,125 ±5% | 100 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0,125 | 0 |
| R22 МЛТ-0,125 ±5% | 100 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0,125 | 0 |
| R23 МЛТ-0,125 ±5% | 100 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0,125 | 0 |
| R24 МЛТ-0,125 ±5% | 100 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0,125 | 0 |
| R25 МЛТ-0,125 ±5% | 3,9 | 0,059 | 0 | 0,059 | 0,0151282 | 0,0008926 | 0,125 | 0,0071405 |
| R26 МЛТ-0,125 ±5% | 33к | 0,145 | 0,142 | 0,287 | 8,697E-06 | 2,496E-06 | 0,125 | 1,997E-05 |
| R27 МЛТ-0,125 ±5% | 33к | 0,13964 | 1 | 1,13964 | 3,453E-05 | 3,936E-05 | 0,125 | 0,0003149 |
| R28 МЛТ-0,125 ±5% | 330 | 0,001396 | 0,0002 | 0,001596 | 4,836E-06 | 7,719E-09 | 0,125 | 6,175E-08 |
| R29 МЛТ-0,125 ±5% | 100 | 0,000041 | 0,00002 | 0,000061 | 6,1E-07 | 3,721E-11 | 0,125 | 2,977E-10 |
| R30 МЛТ-0,125 ±5% | 100 | 0,000423 | 0,00002 | 0,000443 | 4,43E-06 | 1,962E-09 | 0,125 | 1,57E-08 |
| R31 МЛТ-0,125 ±5% | 100 | 0,0003 | 1 | 1,0003 | 0,010003 | 0,010006 | 0,125 | 0,080048 |
| R32 МЛТ-0,125 ±5% | 4,7 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0,125 | 0 |
| Назва конденсатора | Номінал | Uпос,B | Uзм.,В | Uроб,В | Uмах,В | Кн |
| С1 К-50 | 220мк | 34,389 | 0,000007 | 34,389007 | 63 | 0,5458573 |
| С2 К-50 | 220мк | 61,917 | 0,0001 | 61,9171 | 400 | 0,1547928 |
| С3 К-50 | 470н | 61,917 | 0,0001 | 61,9171 | 400 | 0,1547928 |
| С4 К-50 | 470н | 34,389 | 0,000007 | 34,389007 | 63 | 0,5458573 |
| С5 К-50 | 22мк | 11,194 | 0,007321 | 11,201321 | 47 | 0,238326 |
| С6 К-50 | 470н | 11,194 | 0,007321 | 11,201321 | 47 | 0,238326 |
| С7 К-50 | 15п | 0,0013 | 30 | 30,0013 | 63 | 0,4762111 |
| С8 К-50 | 0,1мк | 0,00012 | 30,976 | 30,97612 | 63 | 0,4916844 |
| С9 КМ-5 | 1мк | 0,143 | 0 | 0,143 | 25 | 0,00572 |
| С10 КМ-5 | 470н | 8,21 | 0,015 | 8,225 | 25 | 0,329 |
| С11 КМ-5 | 470н | 0,14189 | 0 | 0,14189 | 25 | 0,0056756 |
| С12 КМ-5 | 22мк | 0,14189 | 0 | 0,14189 | 25 | 0,0056756 |
| С13 КМ-5 | 220мк | 0,141 | 0,14 | 0,281 | 25 | 0,01124 |
| С14 КМ-5 | 3п | 0,1433 | 1 | 1,1433 | 25 | 0,045732 |
| Біполярні транзистори | Ukepob,B | Uebpob,B | Ukemax | Uebmax,B | Кке | Кеб |
| VT1 | 12 | 0,96 | 40 | 7 | 0,3 | 0,1371429 |
| VT2 | 47,8 | 0,625 | 60 | 5 | 0,7966667 | 0,125 |
| VT3 | 0,7 | 0,7 | 30 | 6 | 0,0233333 | 0,1166667 |
| VT4 | 0,7 | 0,7 | 30 | 6 | 0,0233333 | 0,1166667 |
| VT5 | 47,816 | 0,625 | 60 | 6 | 0,7969333 | 0,1041667 |
| VT6 | 12 | 0,687 | 40 | 6 | 0,3 | 0,1145 |
| VT7 | 43 | 0,65 | 60 | 6 | 0,7166667 | 0,1083333 |
| VT8 | 1,347 | 0,7 | 30 | 7 | 0,0449 | 0,1 |
| VT9 | 59 | 0,65 | 90 | 5 | 0,6555556 | 0,13 |
| VT10 | 55,3 | 0,64 | 90 | 5 | 0,6144444 | 0,128 |
| VT11 | 60,7 | 0,64 | 90 | 5 | 0,6744444 | 0,128 |
| VT12 | 7,57 | 0,64 | 30 | 5 | 0,2523333 | 0,128 |
| VT13 | 56 | 0,632 | 90 | 5 | 0,6222222 | 0,1264 |
| Польов. | Uзвpob,B | Uсвpob,B | Uзвмах,B | Uсвмах,B | Кзв | Ксв |
| VT14 | 57 | 2,551 | 80 | 25 | 0,7125 | 0,10204 |
| VT15 | 53,6 | 5,162 | 80 | 30 | 0,67 | 0,1720667 |
| VT16 | 53,6 | 4,48 | 80 | 25 | 0,67 | 0,1792 |
| Діоди і стабілітрони | Up,B | Udop,B | Кн |
| VD1 | 4 | 20 | 0,2 |
| VD2 | 3,95 | 20 | 0,1975 |
| VD3 | 0,7 | 5 | 0,14 |
| VD4 | 0,7 | 5 | 0,14 |
| VD5 | 0,714 | 6 | 0,119 |
| VD6 | 0,724 | 6 | 0,12066667 |
| VD7 | 11,819 | 15 | 0,78793333 |
| VD8 | 0,77 | 6 | 0,12833333 |
Параметри біполярних транзисторів
-
Транзистор
тип
U ке мах В
Iк мах мА
h21е
fгр, Мгц
P мах мВт
BC560C
P-N-P
45
100
420-800
200
500
2N5551
N-P-N
150
200
>80
100
630
MJE350
P-N-P
300
500
30-240
-
20000
MJE340
N-P-N
300
500
30-240
-
20000
Параметри польових транзисторів
-
Транзистор
тип каналу
Uси макс., В
Iс макс., А
Pс макс., Вт
Rсток., Ом
IRFP240
N
200
20
150
0,18
IRFP9240
P
200
12
150
0,55
Розрахунок надійності пристрою:
Назва
λ0
Кн
Т,град
к1
ке
λр*10Е-6
N
ωе*10Е-6,1/год
R1 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,0368425
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R2 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,0368425
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R3 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,3109198
40
0,35
2
0,49
1
0,49
R4 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,3109198
40
0,35
2
0,49
1
0,49
R5 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,0250986
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R6 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,4019458
40
0,5
2
0,7
1
0,7
R7 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,5889315
40
0,55
2
0,77
1
0,77
R8 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,1359617
40
0,4
2
0,56
1
0,56
R9 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,5455018
40
0,55
2
0,77
1
0,77
R10 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,6711163
40
0,6
2
0,84
1
0,84
R11 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,163482
40
0,4
2
0,56
1
0,56
R12 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,00288
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R13 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,0023348
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R14 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
6,724E-11
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R15 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,1071683
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R16 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,1090233
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R17 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,5390205
40
0,6
2
0,84
1
0,84
R18 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,4360091
40
0,5
2
0,7
1
0,7
R19 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,4360091
40
0,5
2
0,7
1
0,7
R20 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,5390205
40
0,5
2
0,7
1
0,7
R21 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0
40
0,2
2
0,28
1
0,28
R22 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0
40
0,2
2
0,28
1
0,28
R23 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0
40
0,2
2
0,28
1
0,28
R24 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0
40
0,2
2
0,28
1
0,28
R25 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,0071405
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R26 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
1,997E-05
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R27 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,0003149
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R28 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
6,175E-08
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R29 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
2,977E-10
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R30 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
1,57E-08
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R31 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0,080048
40
0,3
2
0,42
1
0,42
R32 МЛТ-0,125 ±5%
0,7
0
40
0,2
2
0,28
1
0,28
С1 К-50
0,7
0,5458573
40
0,4
2
0,56
1
0,56
С2 К-50
0,7
0,1547928
40
0,1
2
0,14
1
0,14
С3 К-50
0,7
0,1547928
40
0,1
2
0,14
1
0,14
С4 К-50
0,7
0,5458573
40
0,4
2
0,56
1
0,56
С5 К-50
0,7
0,238326
40
0,2
2
0,28
1
0,28
С6 К-50
0,7
0,238326
40
0,2
2
0,28
1
0,28
С7 К-50
0,7
0,4762111
40
0,3
2
0,42
1
0,42
С8 К-50
0,7
0,4916844
40
0,3
2
0,42
1
0,42
С9 КМ-5
3
0,00572
40
0,1
2
0,6
1
0,6
С10 КМ-5
3
0,329
40
0,25
2
1,5
1
1,5
С11 КМ-5
3
0,0056756
40
0,1
2
0,6
1
0,6
С12 КМ-5
3
0,0056756
40
0,1
2
0,6
1
0,6
С13 КМ-5
3
0,01124
40
0,1
2
0,6
1
0,6
С14 КМ-5
3
0,045732
40
0,1
2
0,6
1
0,6
VT1
1,5
0,3
40
0,2
2
0,6
1
0,6
VT2
1,5
0,7966667
40
0,6
2
1,8
1
1,8
VT3
1,5
0,0233333
40
0,1
2
0,3
1
0,3
VT4
1,5
0,0233333
40
0,1
2
0,3
1
0,3
VT5
1,5
0,7969333
40
0,6
2
1,8
1
1,8
VT6
1,5
0,3
40
0,2
2
0,6
1
0,6
VT7
1,5
0,7166667
40
0,6
2
1,8
1
1,8
VT8
1,5
0,0449
40
0,1
2
0,3
1
0,3
VT9
1,5
0,6555556
40
0,6
2
1,8
1
1,8
VT10
1,5
0,6144444
40
0,6
2
1,8
1
1,8
VT11
1,5
0,6744444
40
0,6
2
1,8
1
1,8
VT12
1,5
0,2523333
40
0,3
2
0,9
1
0,9
VT13
1,5
0,6222222
40
0,6
2
1,8
1
1,8
VT14
1
0,7125
40
0,5
2
1
1
1
VT15
1
0,67
40
0,5
2
1
1
1
VT16
1
0,67
40
0,5
2
1
1
1
VD1
1
0,2
40
0,055
2
0,11
1
0,11
VD2
1
0,1975
40
0,055
2
0,11
1
0,11
VD3
0,7
0,14
40
0,3
2
0,42
1
0,42
VD4
0,7
0,14
40
0,3
2
0,42
1
0,42
VD5
0,7
0,119
40
0,3
2
0,42
1
0,42
VD6
0,7
0,1206667
40
0,3
2
0,42
1
0,42
VD7
0,7
0,7879333
40
0,8
2
1,12
1
1,12
VD8
1
0,1283333
40
0,01
2
0,02
1
0,02
РОЗ'ЄМ ВХ.
3,2
40
2
0
1
0
РОЗ'ЄМ ВИХ.
3,2
40
2
0
1
0
Плата друкована
0,05
40
2
0
1
0
Пайка одностор.
0,15
40
2
0,3
148
6,66
-
ωе*10^-6
51,42
T,год
19447,68573
(1/год);
(год);
Імовірність безвідмовної роботи пристрою:
ВИСНОВОК:
В загальному схема пристрою забезпечує високу надійність, а середній час
напрацювання на відмову становить близько 20000 год. Згідно моїх розрахунків,
схема є досить надійною в роботі і характеризується великим значенням
середнього часу напрацювання на відмову. Перевантажених елементів немає.
Слід також відмітити про те, що в схемі є велика кількість недовантажених
елементів, тому в цілях економії і зниження вартості пристрою їх можна замінити
на менш потужні. Добитися ще більшого часу напрацювання можна замінивши резистори,
конденсатори на більш надійні. Також надійність даного підсилювача залежить
від якості пайки,скільки тут присутні більше 140 вузлів.За основу я взяв
металоплівкові резистори, керамічні конденсатори , електролітичні алюмінієві
конденсатори.Але якщо резистори замінити плівкові вуглецеві,
керамічні конденсатори на металопаперові,плівкові або металоплівкові,
електролітичні алюмінієві на електролітичні танталові, то надійність підсилювача
покращується,а час напрацювання складатиме 25000год напрацювання.
Правда це призведе до більших витрат і не завжди може бути раціональним з
економічної точки зору.
^
1. Основи надійності радіоелектронних пристроїв. За ред. д-ра техн. наук, проф. Л.А. Недоступа. “Львівська політехніка” 1998 р.
2.Д.И.Атаев,В.А.Болотников. Практические схемы высококачественного звуковоспроизведения. Радио и связь.1986г.
Реклама:
Скачать файл (174 kb.)