Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  


Загрузка...

Ответы на экзаменационные вопросы - файл подготовка.doc


Ответы на экзаменационные вопросы
скачать (511.9 kb.)

Доступные файлы (1):

подготовка.doc1110kb.28.01.2008 00:01скачать

содержание
Загрузка...

подготовка.doc

  1   2   3
Реклама MarketGid:
Загрузка...
1. Основные понятия и определения. Классификация электрических сетей

 

Энергетической системой (энергосистемой) называется совокупность электрических станций, электрических и тепловых сетей, соединенных между собой и связанных общностью режима в непрерывном процессе производства, преобразования и распределения электрической и тепловой энергии при общем управлении этим режимом. Сюда входят: котлы, турбины, генераторы, линии электропередачи, трубопроводы для передачи пара и горячей воды, трансформаторы, оборудование подстанций, электроустановки потребителей (электродвигатели, осветительные и нагревательные приборы и др.).

^ Электроэнергетической (электрической) системой называется электрическая часть энергетической системы, т.е. совокупность электрических частей электростанций, электрических сетей и потребителей электроэнергии, связанных общностью режима и непрерывностью процесса производства, распределения и потребления электрической энергии.

^ Электрическая сеть - это совокупность подстанций, распределительных устройств и соединяющих их линий электропередачи, предназначенная для передачи и распределения электрической энергии. По электрической сети осуществляется распределение электроэнергии от электростанций к потребителям.

^ Линия электропередачи - это электроустановка, состоящая из проводов, кабелей, изолирующих элементов и несущих конструкций, предназначенная для передачи электрической энергии между двумя пунктами энергосистемы с возможным промежуточным отбором.

^ Электрическая подстанция - это электроустановка, предназначенная для приема, преобразования и распределения электрической энергии, состоящая из трансформаторов или других преобразователей электрической энергии, устройств управления, распределительных и вспомогательных устройств.

 

 




 

 

 

 

 

 

 


 

 

Рис.1.1. Составляющие энергетической системы





Классификация электрических сетей может осуществляться по роду тока, номинальному напряжению, выполняемым функциям, характеру потребителей, конфигурации схемы сети и т.д.

По роду тока различаются сети переменного и постоянного тока.

По напряжению: сверхвысокого напряжения - Uном ³ 330 кВ, высокого напряжения - Uном = 3 - 220 кВ, низкого напряжения - Uном < 1 кВ.

По конфигурации сети делятся на замкнутые и разомкнутые.
















Рис.1.2. Пример замкнутой (а) и разомкнутой (б) сети




















По выполняемым функциям различают системообразующие, питающие и распределительные сети.

Системообразующие сети напряжением 330-1150 кВ осуществляют функции формирования объединенных энергосистем, объединяя мощные электростанции и обеспечивая их функционирование как единого объекта управления, и одновременно обеспечивают передачу электроэнергии от мощных электростанций. Системообразующие сети осуществляют системные связи, т.е. связи большой протяженности в энергосистемах. Режимом системообразующих сетей управляет диспетчер объединенного диспетчерского управления (ОДУ). Сети напряжением 330-1150 кВ, связывающие энергосистемы, называют межсистемными.

Питающие (районные) сети предназначены для передачи электроэнергии от подстанций системообразующей сети и частично от шин 110-220 кВ электростанций к центрам питания (ЦП) распределительных сетей – районным подстанциям. Питающие сети обычно замкнутые.

Распределительные (местные) сети предназначены для передачи электроэнергии на небольшие расстояния от шин низшего напряжения районных подстанций к промышленным, городским, сельским потребителям. Такие сети обычно работают в разомкнутом режиме. Различают распределительные сети напряжением выше 1 кВ (Uном > 1 кВ) и ниже 1 кВ (Uном < l кВ). По характеру потребителей распределительные сети подразделяются на промышленные, городские и сети сельскохозяйственного назначения.

Для электроснабжения больших промышленных предприятий и крупных городов осуществляются глубокие вводы высокого напряжения, т. е. сооружение подстанций с первичным напряжением 110—500 кВ вблизи центров нагрузок.


^ 2. Параметры и схемы замещения линий электропередачи


В большинстве случаев можно полагать, что параметры линии электропередачи (активное и реактивное сопротивления, активная и емкостная проводимости) равномерно распределены по ее длине. Для линии сравнительно небольшой длины распределенность параметров можно не учитывать и использовать сосредоточенные параметры: активное и реактивное сопротивления линии Rл и Xл, активную и емкостную проводимости линии Gл и Bл.

Воздушные линии электропередачи напряжением 110 кВ и выше длиной до 300 - 400 км обычно представляются П-образной схемой замещения (рис.3.1).
































Рис. 3.1. П-образная схема замещения воздушной линий электропередачи












Активное сопротивление линии определяется по формуле:





Rл=roL,

(3.1)




где

ro - удельное сопротивление, Ом/км, при температуре провода +20°С;







L - длина линии, км.





Удельное сопротивление г0 определяется по таблицам в зависимости от поперечного сечения. При температуре провода, отличной от 200С, сопротивление линии уточняется.

Реактивное сопротивление определяется следующим образом:





Xл=xoL,

(3.2)




где

xo - удельное реактивное сопротивление, Ом/км.





Удельные индуктивные сопротивления фаз воздушной линии в общем случае различны. При расчетах симметричных режимов используют средние значения xo:





Ом/км,

(3.3)




где

rпр – радиус провода, см;







Dср – среднегеометрическое расстояние между фазами, см, определяемое следующим выражением:










,

(3.4)




где

Dab, Dbc, Dca – расстояния между проводами соответственно фаз a, b, c, рис.3.2.






При размещении параллельных цепей на двухцепных опорах потокосцепление каждого фазного провода определяется токами обеих цепей. Изменение xo из-за влияния второй цепи в первую очередь зависит от расстояния между цепями. Отличие xo одной цепи при учете и без учета влияния второй цепи не превышает 5—6 % и не учитывается при практических расчетах.























Рис.3.2. Расположение проводов линии электропередачи:

а - по углам равностороннего треугольника;

б - при горизонтальном расположении фаз




















В линиях электропередачи при Uном ³ ЗЗ0кВ провод каждой фазы расщепляется на несколько (N) проводов. Это соответствует увеличению эквивалентного радиуса. Эквивалентный радиус расщепленной фазы:





,

(3.5)




где

a – расстояние между проводами в фазе.






Для сталеалюминиевых проводов xo определяется по справочным таблицам в зависимости от сечения и числа проводов в фазе.

Активная проводимость линии Gл соответствует двум видам потерь активной мощности: от тока утечки через изоляторы и на корону.

Токи утечки через изоляторы малы, поэтому потерями мощности в изоляторах можно пренебречь. В воздушных линиях напряжением 110кВ и выше при определенных условиях напряженность электрического поля на поверхности провода возрастает и становится больше критической. Воздух вокруг провода интенсивно ионизируется, образуя свечение - корону. Короне соответствуют потери активной мощности. Наиболее радикальным средством снижения потерь мощности на корону является увеличение диаметра провода. Наименьшие допустимые сечения проводов воздушных линий нормируются по условию образования короны: 110кВ — 70 мм2; 220кВ —240 мм2; 330кВ –2х240 мм2; 500кВ – 3х300 мм2; 750кВ – 4х400 или 5х240 мм2.

При расчете установившихся режимов электрических сетей напряжением до 220кВ активная проводимость практически не учитывается. В сетях с Uном³ЗЗ0кВ при определении потерь мощности и при расчете оптимальных режимов необходимо учитывать потери на корону:





к = DРк0L=U2g0L,

(3.6)




где

к0 - удельные потери активной мощности на корону, g0 - удельная активная проводимость.





Емкостная проводимость линии Bл обусловлена емкостями между проводами разных фаз и емкостью провод - земля и определяется следующим образом:





Bл= boL,

(3.7)




где

bо - удельная емкостная проводимость, См/км, которая может быть определена по справочным таблицам или по следующей формуле:


















(3.8)


Для большинства расчетов в сетях 110-220 кВ линия электропередачи обычно представляется более простой схемой замещения (рис.3.3,б). В этой схеме вместо емкостной проводимости (рис.3.3,а) учитывается реактивная мощность, генерируемая емкостью линий. Половина емкостной (зарядной) мощности линии, Мвар, равна:







(3.9)




где

UФ и U – фазное и междуфазное напряжение, кВ;







Ib – емкостный ток на землю.



































































Рис. 3.3. Схемы замещения линий электропередачи:

Из (3.8) следует, что мощность Qb, генерируемая линией, сильно зависит от напряжения. Для воздушных линий напряжением 35 кВ и ниже емкостную мощность можно не учитывать (рис.3.3, в). Для линий Uном ³ ЗЗ0 кВ при длине более 300-400 км учитывают равномерное распределение сопротивлений и проводимостей вдоль линии. Схема замещения таких линий – четырехполюсник.

Кабельные линии электропередачи также представляют П-образной схемой замещения. Удельные активные и реактивные сопротивления ro, xo определяют по справочным таблицам, так же как и для воздушных линий. Из (3.3), (3.7) видно, что xo уменьшается, а bo растет при сближении фазных проводников. Для кабельных линий расстояния между проводниками значительно меньше, чем для воздушных, поэтому xo мало и при расчетах режимов для кабельных сетей напряжением 10 кВ и ниже можно учитывать только активное сопротивление (рис.3.3, г). Емкостный ток и зарядная мощность Qb в кабельных линиях больше, чем в воздушных. В кабельных линиях высокого напряжения учитывают Qb (рис.3.3, б). Активную проводимость Gл учитывают для кабелей 110 кВ и выше.


^ 3. Схемы замещения двухобмоточных трансформаторов


Двухобмоточный трансформатор (рис.3.4, а) можно представить в виде Г-образной схемы замещения (рис.3.4, б). Продольная часть схемы замещения содержит Rт и Xт - активное и реактивное сопротивления трансформатора. Эти сопротивления равны сумме соответственно активных и реактивных сопротивлений первичной и приведенной к ней вторичной обмоток. В такой схеме замещения отсутствует трансформация, т.е. отсутствует идеальный трансформатор, но сопротивление вторичной обмотки приводится к первичной. При этом приведении сопротивление вторичной обмотки умножается на квадрат коэффициента трансформации. Если сети, связанные трансформатором, рассматриваются совместно, причем параметры сетей не приводятся к одному базисному напряжению, то в схеме замещения трансформатора учитывается идеальный трансформатор.























Рис. 3.4. Двухобмоточный трансформатор:

а - условное обозначение; б - Г-образная схема замещения; в - упрощенная схема замещения





Поперечная ветвь схемы (ветвь намагничивания) состоит из активной и реактивной проводимостей Gт и Bт. Активная проводимость соответствует потерям активной мощности в стали трансформатора от тока намагничивания Im (рис.3.4, б). Реактивная проводимость определяется магнитным потоком взаимоиндукции в обмотках трансформатора.

В расчетах электрических сетей двухобмоточные трансформаторы при Uном£220 кВ представляют упрощенной схемой замещения (рис.3.4, в). В этой схеме вместо ветви намагничивания учитываются в виде дополнительной нагрузки потери мощности в стали трансформатора или потери холостого хода DPX-jDQX.

Для каждого трансформатора известны следующие параметры (каталожные данные): Sном - номинальная мощность, МВ.А; Uв.ном, Uн.ном - номинальные напряжения обмоток высшего и низшего напряжений, кВ; DРХ - активные потери холостого хода, кВт; Iх% - ток холостого хода, % Iном; DРК - потери короткого замыкания, кВт; uk % - напряжение короткого замыкания, % Uном. По этим данным можно определить все параметры схемы замещения трансформатора (сопротивления и проводимости), а также потери мощности в нем.

Проводимости ветви намагничивания определяются по результатам опыта холостого хода (XX). В этом опыте размыкается вторичная обмотка, а к первичной подводится номинальное напряжение. Ток в продольной части схемы замещения равен нулю, а к поперечной приложено Uном. Трансформатор потребляет в этом режиме только мощность, равную потерям холостого хода, т. е.





SХ=DPХ-jDQХ.

(3.12)



Потери реактивной мощности холостого хода в трансформаторе:





.

(3.13)


Активная проводимость трансформатора:





.

(3.14)



Реактивная проводимость трансформатора:





.

(3.15)


Сопротивления трансформатора Rт и Xт определяются по результатам опыта короткого замыкания (КЗ). В этом опыте замыкается накоротко вторичная обмотка, а к первичной обмотке подводится такое напряжение, при котором в обеих обмотках трансформатора токи равны номинальному. Это напряжение и называется напряжением короткого замыкания uk % . Потери в стали в опыте короткого замыкания DPСТ.К очень малы, так как uk % намного меньше UНОМ. Поэтому приближенно считают, что все потери мощности DPК в опыте КЗ идут на нагрев обмоток трансформатора.

Активное сопротивление двухобмоточного трансформатора:





.

(3.16)


Реактивное сопротивление двухобмоточного трансформатора:





.

(3.17)



^ 4. Схемы замещения трехобмоточных трансформаторов и автотрансформаторов

 

Во многих случаях на подстанции нужны три номинальных напряжения - высшее Uв, среднее Uc и низшее Uн. Для этого можно было бы использовать два двухобмоточных трансформатора (рис.3.5,а). Более экономично, чем два двухобмоточных, применять один трехобмоточный трансформатор (рис.3.5,б), все три обмотки которого имеют магнитную связь (рис.3.6,а). Еще более экономично применение трехобмоточных автотрансформаторов, условное обозначение которых в схемах электрических сетей приведено на рис. 3.5, в.

 




 




 

 

 







 

 

 

 




 




 

 

 




 

Рис.3.5. Схемы подстанции с тремя номинальными напряжениями:

а - два двухобмоточных трансформатора; б - трехобмоточный трансформатор; в - автотрансформатор

 




























 

Схема соединения обмоток автотрансформатора показана на рис.3.6,б. Обмотка низшего напряжения магнитно связана с двумя другими. Обмотки последовательная и общая (П и О на рис.3.6,б) непосредственно электрически соединены друг с другом и, кроме того, имеют магнитную связь. По последовательной обмотке течет ток Iв, а по общей - (Iв - Iс). Номинальной мощностью автотрансформатора называют мощность, которую автотрансформатор может принять из сети высшего напряжения или передать в эту сеть при номинальных условиях работы:

 

 



(3.24)

 

Эта мощность также называется проходной. Она равна предельной мощности, которую автотрансформатор может передать из сети высшего напряжения в сеть среднего напряжения и наоборот при отсутствии нагрузки на обмотке низшего напряжения.

Последовательная обмотка (П) рассчитывается на типовую мощность (рис.3.6,б):

 

 



(3.25)

 

где

a=1-(Uс.ном/Uв.ном) – коэффициент выгодности, показываю-

щий, во сколько раз Sтип меньше Sном.

 



В трехобмоточном трансформаторе все три обмотки имеют мощность Sном. В автотрансформаторе общая и последовательная обмотки рассчитаны на типовую мощность Sтип<Sном, а обмотки низшего напряжения - на aннSном<Sном. Таким образом, через понижающий автотрансформатор можно передать мощность, большую той, на которую выполняются его обмотки. Чем меньше коэффициент выгодности a= Sтип/Sном, тем более экономичен автотрансформатор по сравнению с трехобмоточным трансформатором. Чем ближе номинальные напряжения на средней и высшей сторонах автотрансформатора, тем меньше a и тем выгоднее использовать автотрансформатор. При UC = UB a = 0 .

 

 




 

 

 

 

 


Рис.3.6. Трехобмоточный трансформатор и автотрансформатор:

а, б – схемы соединения обмоток; в, г – Г-образная и упрощенная схемы замещения.

 
















 

Схема замещения трехобмоточного трансформатора и автотрансформатора с приведена на рис. 3.6, в, г. Как и для двухобмоточного трансформатора, в такой схеме замещения отсутствуют трансформации, т.е. идеальные трансформаторы, но сопротивления обмоток низшего и среднего напряжений приводят к высшему напряжению. Такое приведение соответствует умножению на квадрат коэффициента трансформации.

Потери холостого хода DPХ и DQХ определяются так же, как и для двухобмоточного трансформатора.

Для трехобмоточных трансформаторов и автотрансформаторов задаются три значения потерь короткого замыкания по парам обмоток DРкВН , DРкBC , DРкCH и три напряжения короткого замыкания по парам обмоток UкВН , UкBC , UкCH. Каждое из каталожных значений DPк и uк% относится к одному из трех возможных опытов короткого замыкания. Так, значения DРкВН и UкВН определяются при замыкании накоротко обмотки низшего напряжения при разомкнутой обмотке среднего напряжения и подведении к обмотке высшего напряжения такого напряжения UкВН, чтобы ток в обмотке низшего напряжения трансформатора был равен номинальному.


Из опыта короткого замыкания определяются сопротивления обмоток:

 

 



(3.26)

 



(3.27)

 



(3.28)

 

В (3.26) - (3.28) величины DPК.В, DPК.С, DPК.Н, соответствующие лучам схемы замещения, определяются по каталожным значениям потерь КЗ для пар обмоток:

 

 

кВ = 0,5(DРкВН + DРкBC – DРкCH);

(3.29)

 

 

 

 

кC = 0,5(DРкВC + DРкCH – DРкBH);

(3.30)

 

 

 

 

кH = 0,5(DРкВH + DРкCH – DРкBC).

(3.31)

 

Аналогично этому по каталожным значениям напряжений КЗ для пар обмоток UкВН%, UкBC%, UкCH% определяются напряжения КЗ для лучей схемы замещения:

 




 

UкВ% = 0,5(UкВН + UкBC – UкCH);

(3.32)

 

 

 




 

UкC% = 0,5(UкВC + UкCH – UкBH);

(3.33)




 

 

 




 

UкH% = 0,5(UкВH + UкCH – UкBC).

(3.34)

























 

По найденным значениям UкВ% ,UкC% ,UкH% определяются реактивные сопротивления обмоток XТВ, XТС, XТН по выражениям, аналогичным (3.17) для двухобмоточного трансформатора. Реактивное сопротивление одного из лучей схемы замещения трехобмоточного трансформатора (обычно среднего напряжения) близко к нулю.


^ 5. Векторная диаграмма линии электропередачи


Построим векторную диаграмму линии в соответствии с ее П-образной схемой замещения, приведенной на рис. 4.1. Построение будем осуществлять в фазных напряжениях. Отложим вектор напряжения в конце линии U, совместив его с вещественной осью (рис. 4.2). Из точки О отложим вектор тока нагрузки I2 под углом j2 к вектору напряжения U. Токи в активной и реактивной проводимостях в конце линии равны:






(4.1)




























Рис. 4.1. П-образная схема замещения линии

Вектор тока ^ Ig2 в активной проводимости отложим от конца вектора I2. Он будет совпадать с вектором напряжения U. Ток Ib2 в емкостной проводимости опережает вектор напряжения U на 90о. Его отложим от конца тока Ig2. В результате получим ток в сопротивлениях R, X линии Iл. От конца вектора U отложим падения напряжения от протекания тока Iл, в активном сопротивлении IлR параллельно току Iл (отрезок АD) и в реактивном сопротивлении IлX перпендикулярно к току Iл (отрезок DE). В результате получим вектор фазного напряжения в начале линии U (отрезок ОЕ). Для получения тока I1 (ток в начале линии) сложим геометрически ток в линии Iл и токи в проводимостях Ig1, Ib1:







(4.2)


Для этого к концу вектора ^ Iл добавим векторы токов в активной проводимости Ig1 (параллельно вектору U) и в реактивной проводимости Ib1 (опережает вектор напряжения U на 90о). Между векторами U и I1 образовался угол j1.

















Рис. 4.2. Векторная диаграмма линии электропередачи





Падение напряжения в активном сопротивлении IлR называют активной составляющей падения напряжения, а падение напряжения в реактивном сопротивлении IлX – реактивной составляющей падения напряжения. Геометрическую разность между векторами напряжения начала U и конца U линии называют падением напряжения в линии (отрезок АЕ).


6. и 7. Расчет режима линии электропередачи


Под элементом электрической сети понимают участок (звено) ее схемы замещения, например, линии электропередачи или трансформатора (рис. 4.3). Так, в случае линии электропередачи звеном будет являться участок ее П-образной схемы замещения между проводимостями. Поскольку в звене сети присутствует только сопротивление Z=R+jX, ток в начале и в конце звена остается неизменным. Расчет будем вести в линейных напряжениях.

 

 

 




 

 

Рис. 4.3. Схема замещения элемента электрической сети

 

 

Рассмотрим наиболее характерные для практики случаи.

 

^ Случай 1 (Расчет по данным конца): известны мощность и напряжение в конце звена: S2=P2 - jQ2; U2. Требуется определить мощность S1 и напряжение U1 в начале.

Этот случай встречается в практике, например, если задана нагрузка потребителя и требуется найти напряжение источника питания, при котором будет обеспечено требуемое напряжение у потребителя.

Потери мощности определим по данным конца звена:

 

 



(4.17)

 

т.е. потери активной мощности:

 

 



(4.18)

 

потери реактивной мощности:

 

 



(4.19)

 

Мощность в начале звена:

 

 



(4.20)

 

В этом случае потокораспределение находится точно, т.к. мощность и напряжение заданы в одной точке (в конце).

Совмещая вектор напряжения U2 с вещественной осью, запишем:

 

 



(4.21)

 

Тогда:

 

 



(4.22)

 

где продольная составляющая падения напряжения:

 

 



(4.23)

 

поперечная составляющая падения напряжения:

 

 



(4.24)

 

Модуль напряжения в начале звена определяется по выражению (4.15).

Векторная диаграмма напряжений для этого случая показана на рис. 4.4, а.

Случай 2 (Расчет по данным начала): известны мощность и напряжение в начале звена: S1=P1- jQ1; ^ U1. Требуется определить мощность S2 и напряжение U2 в конце. На практике этот случай имеет место тогда, когда возникает необходимость передачи заданной мощности источника (электростанции) при фиксированном напряжении на его шинах в центр потребления. При этом следует выяснить, каково будет напряжение у потребителей.

Потери мощности, выраженные через параметры начала:

 

 



(4.25)

 

т.е.

 

 



(4.26)

 

 



(4.27)

 

В этом случае потокораспределение также находится точно, т.к. мощность и напряжение заданы в одной точке (в начале).

 

Совмещая вектор напряжения U1 с вещественной осью, запишем:

 

 



(4.28)

 

Тогда:

 

 



(4.29)

 

где продольная составляющая падения напряжения:

 

 



(4.30)

 

поперечная составляющая падения напряжения:

 

 



(4.31)

 

Модуль напряжения в конце звена определяется по выражению (4.16).

Векторная диаграмма напряжений для этого случая показана на рис. 4.4, б.

 

 

 




 

 

Рис. 4.4. Векторные диаграммы для звена сети:

а – по данным конца; б – по данным начала


^ 8. Электрический расчет сети методом контурных уравнений


Метод контурных уравнений применяют для расчета сложнозамкнутых сетей. Метод основан на использовании первого и второго законов Кирхгофа. Комплексное уравнение по второму закону Кирхгофа для сети, не содержащей ЭДС в контуре, имеет вид:







(5.9)


Уравнение (5.9) справедливо при допущении, что напряжение во всех точках сети одинаковое, т.е. Uном, следовательно, потокораспределение, найденное с применением выражения (5.9), будет без учета потерь мощности. На первом этапе расчета находится такое потокораспределение, а на втором этапе потокораспределение уточняется с учетом потерь мощности по найденным напряжениям.






S1


















Рис. 5.3. К расчету сети методом контурных уравнений:

а – исходная схема сети; б – расчетная схема





Требуется найти потокораспределение в ветвях и напряжение во всех узлах схемы рис. 5.3, а. В каждом контуре зададимся неизвестной мощностью SX и SY, произвольным направлением потоков в ветвях схемы и произвольным направлением обхода контуров, рис.5.3,б.

Составим контурные уравнения (5.9), выражая мощности на всех участках сети через неизвестные мощности SX и SY и известные мощности нагрузок S1 , S2 , S3 , S4 по первому закону Кирхгофа так же, как делалось в (5.2).

Уравнения объединим в систему (количество уравнений равно количеству контуров и неизвестных мощностей) и, решив систему уравнений, найдем неизвестные мощности SX и SY:







(5.10


Далее по первому закону Кирхгофа находим мощности на всех участках сети.


На втором этапе расчета находим точки потокораздела, в них сеть размыкаем и производим расчет потокораспределения как для разомкнутых сетей методом, описанным в п.4.6. На этом этапе находятся потоки мощности в конце и начале каждого участка. Потери мощности находят сначала приближенно по Uном, находят напряжения U1, U2, U3, U4. Далее потокораспределение уточняется за счет того, что потери мощности находят по напряжениям U1, U2, U3, U4.

При расчете режимов сети методом контурных уравнение проще оперировать действительными числами, для этого запишем уравнение (5.9) в виде:





.

(5.11)



Выполнив действия над числами в скобках, разделяя и группируя действительные и мнимые части, получаем:





.

(5.12)



Т.е. уравнение (5.9) в комплексных числах преобразовано в два уравнения с действительными числами. Число пар таких уравнений равняется числу контуров в схеме.

В настоящее время метод контурных уравнений применяют для расчета режимов простых замкнутых сетей, если расчет выполняется вручную.

Расчет режимов однородных сетей методом контурных уравнений выполняют по выражению:





.

(5.13)



Из уравнения (5.13) можно сделать вывод, что в однородных электрических сетях потокораспределение активной и реактивной мощности можно рассчитать раздельно и расчет выполнять по длинам участков, а не по сопротивлениям ветвей схемы, т.е. пользоваться уравнениями вида:







(5.14)

^ 9. РАСЧЕТ ЛИНИИ С ДВУСТОРОННИМ ПИТАНИЕМ.

Линия с двухсторонним питанием является частным случаем замкнутой сети. В виде такой линии может быть представлена одноконтурная сеть, если ее разрезать по источнику питания, тогда напряжения обоих питающих узлов будут равны.

На рис.5.2,а показана линия, в которой нагрузки в узлах заданы комплексными значениями мощностей Si, сопротивления участков линий Zij, напряжения на шинах источников питания UA и UB .

На первом этапе расчета предположим, что напряжения в узлах 1, 2, 3 равны Uном. Произвольно выберем направления потоков на участках (рис.5.2,б). На основании 2-го закона Кирхгофа запишем:





.

(5.1)
  1   2   3



Скачать файл (511.9 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации
Рейтинг@Mail.ru