Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Определение показателей рабочего процесса газотурбинной установки мощностью 7500 кВт - файл ГТУ Кужахметов.docx


Определение показателей рабочего процесса газотурбинной установки мощностью 7500 кВт
скачать (326.5 kb.)

Доступные файлы (6):

ГТУ Кужахметов.docx93kb.11.01.2010 11:38скачать
комрессор.xmcd
КС.xmcd
расчет цикла ГТУ.xmcd
КС.cdw
Общий вид.cdw

содержание

ГТУ Кужахметов.docx



Федеральное Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«Астраханский государственный технический университет»


УТВЕРЖДАЮ:

Зав. Кафедрой ЭВТ

д.т.н., профессор

__________ М.Н.Покусаев

« ___» _____________ 2009г.

Определение показателей рабочего процесса

газотурбинной установки мощностью 7500 кВт

Курсовая работа

КР – 180103.65 – СПиГТ – 061173 – 2009


Руководитель курсовой работы

к.т.н., доцент

____________С.В.Виноградов

« ___» _____________ 2009г.

Разработчик:

Студент гр. ДТУ - 41

____________Кужахметов Ч.А. « ___» _____________ 2009г.
2009



Содержание
1 Введение……………………………………………………………………3


2 Выбор прототипа ГТУ……………………………………….……………5

3 Расчет цикла ГТУ………………………………………………………….7

4 Расчет осевого компрессора……………………………………………..13

5 Расчет камеры сгорания………………………………………………….19

6 Заключение………………………………………………………………..23

  1. 

  2. Введение


Газотурбинной установкой называют тепловой двигатель, состоящий из трех основных элементов: воздушного компрессора, камеры сгорания и газовой турбины.

Принцип действия ГТУ сводится к следующему. Из атмосферы воздух забирают компрессором, после чего при повышенном давлении его подают в камеру сгорания, куда одновременно подводят жидкое топливо топливным насосом или газообразное топливо от газового компрессора. В камере сгорания воздух разделяется на два потока: один поток в количестве, необходимом для сгорания топлива, поступает внутрь жаровой трубы; второй – обтекает жаровую трубу снаружи и подмешивается к продуктам сгорания для понижения их температуры. Процесс сгорания в камере происходит при почти постоянном давлении.

Получающийся после смешения газ поступает в газовую турбину, в которой, расширяясь, совершает работу, а затем выбрасывается в атмосферу.

Развиваемая газовой турбиной мощность частично расходуется на привод компрессора, а оставшаяся часть является полезной мощностью газотурбинной установки.

В отличие от паротурбинной установки полезная мощность ГТУ составляет только 30-50% мощности турбины. Долю полезной мощности можно увеличить, повысив температуру газа перед турбиной или снизить температуру воздуха, засасываемого компрессором. В первом случае возрастает работа расширения газа в турбине, во втором – уменьшается работа, затрачиваемая на сжатие воздуха в компрессоре. Оба способа приводят к увеличению доли полезной мощности. Полезная мощность ГТУ также зависит от аэродинамических показателей проточных частей турбины и компрессора: чем меньше аэродинамические потери в турбине и компрессоре, тем большая доля мощности газовой турбины становится полезной.

Область применения

ГТУ

ПТУ

ДВС

Стационарная энергетика

+

+

+

Дальнее газоснабжение

+

-

+

Металлургическая промышленность (технологический процесс)

+

+

-

Нефтяная промышленность (технологический процесс)

+

-

-

Транспорт:










-воздушный

+

-

+

-водный

+

+

+

-автомобильный

+

-

+

-железнодорожный

+

-

+



ГТУ применяется также в качестве наддувных агрегатов в ДВС и в парогенераторах с топкой под повышенным давлением, а также наряду с ДВС в качестве привода всевозможных вспомогательных и резервных электрогенераторов, пожарных насосов и др.

Из приведенных в таблице данных видно, что ГТУ является универсальным двигателем, имеющим различное назначение. Однако ГТУ достигли широкого применения не во всех перечисленных областях, можно назвать две области – авиацию и дальнее газоснабжение, где они получили преимущественное использование. В авиации турбинный двигатель занимает ведущее место, почти полностью вытеснив двигатель внутреннего сгорания.

На компрессорных станциях магистральных газопроводов ГТУ используется в качестве приводов для газоперекачивающего компрессора. Топливом служит природный газ отбираемый с магистральной линии.

В стационарной энергетике на тепловых электрических станциях применяются газотурбинные установки различного типа и назначения. ГТУ пикового назначения работают в периоды максимума потребления электрической энергии (обычно менее 2000 ч в год). Резервные ГТУ обеспечивают собственные нужды ТЭС в период, когда основное оборудование не эксплуатируется. [2]
Плюсы ГТУ:

- небольшие масса - габаритные показатели

- маневренность двигателя

- простота конструкции
Минусы ГТУ

- относительно низкий КПД (19-37%)

- высокая частота вращения

- неэкономичность



  1. 

  2. Выбор прототипа ГТУ


Газотурбинная установка NS70 фирмы «Броун Бовери – Зульцер» двухвальная со свободной силовой турбиной, может оснащаться регенератором. Эта установка многоцелевая – для привода компрессоров и насосов при непосредственном соединении с валом или для привода электрогенератора через редуктор.

Основной особенностью установки является выполнение турбоагрегата в виде жесткой конструкции на общей металлической раме.

ГТУ состоит из 14-ступенчатого осевого компрессора и четырехступенчатой турбины высокого давления. Силовая турбина – двухступенчатая. В одновальном варианте обе турбины объединены в одну шестиступенчатую.

Корпус компрессора имеет горизонтальный разъем и состоит из нескольких отливок, соединенных по кольцевым вертикальным фланцам. Воздух из компрессора подается в диффузор и далее через два отвода поступает в регенератор. Из регенератора нагретый воздух возвращается по двум трубопроводам, подсоединяемым к фланцам в центральный корпус, где расположена камера сгорания. Горячий газ последовательно проходит далее турбины высокого давления и низкого давления.

Ротор ГТУ – двухопорный. Компрессорная часть цельнокованая, турбинная состоит из отдельных дисков и хвостовика, стянутых центральным болтом. Момент передается через торцовые шлицы на заплечиках дисков.

Ротор силовой турбины по конструкции аналогичен турбинной части ротора. Входной направляющий агрегат компрессора имеет поворотные лопатки, которые фиксируются в определенном положении в зависимости от температурных условий местности, где эксплуатируется установка; в период работы лопатки не поворачиваются. Сопловой аппарат турбины низкого давления снабжен поворотными лопатками, угол установки которых регулируется при пуске и на частичных нагрузках. Лопатки консольные, их втулки охлаждаются воздухом. Все горячие элементы турбоустановки имеют воздушное охлаждение. Воздух проходит по специальным сверлениям и каналам внутри роторов и корпусов; какие-либо внешние трубопроводы отсутствуют.

Камера сгорания – блочная, с обратным потоком воздуха, имеет девять жаровых труб. Внешний безразъемный корпус при разборке может сдвигаться в сторону компрессора, обеспечиваю доступ к жаровым трубам. В двух трубах из девяти установлены свечи зажигания и датчики системы контроля горения. Большая длина патрубка от камеры сгорания до соплового аппарата турбины способствует созданию равномерного температурного поля перед турбиной.

После удаления трех верхних жаровых труб возможна разборка и корпуса турбины высокого давления для ревизии ее проточной части.



Ревизия компрессора и турбины низкого давления производится после подъема верхних половин их корпусов, имеющих горизонтальные разъемы. Корпуса элементов установки образуют в сборе единую жесткую систему. Установка крепится к раме на трех опорах. Передняя опора располагается под входным патрубком компрессора, две задние опоры – по сторонам корпуса турбины низкого давления.

На месте монтажа стальная рама устанавливается с помощью восьми регулируемых опор на фундаменте, представляющем собой две бетонные полосы. Корпус турбоагрегата снабжен тепло- и звукоизоляцией.

Установка в сборе может транспортироваться автомобильным или железнодорожным транспортом (ее длина составляет 11 500 мм в одновальном и 12 000 мм в двухвальном исполнении, высота 3500 мм); грузоподъемность крана для монтажа 30 т.

Все вспомогательные системы и механизмы, включая системы пуска, смазки, подачи воздуха к уплотнениям, а также топливную систему, располагаются в общем боксе, который монтируется рядом с турбоагрегатом. Пусковой двигатель, который может быть любого типа, приводит вал турбоустановки через гидротрансмиссию – двигатель вращает масляный насос, который подает масло к гидромотору, связанному с ротором ГТУ через редуктор. Такой тип привода характерен взрывобезопасностью.


  1. 

  2. Расчет цикла ГТУ

Дано:


Эффективная мощность ГТУ

Ne=7500 кВт







Параметры атмосферного воздуха

pa=0.1013 МПа




Ta=T1=300 K




RB=0.2872 кДжкг∙К







Температура газа на выходе (по прототипу)

T3=1073 K







Газовая постоянная

RГ=0.2884 кДжкг∙К







Топливо – соляровое масло

Qрн=42300 кДжкг∙К




L0=14.35


^ Принятые величины:


Внутренний КПД по заторможенным параметрам

ηк=0.85




ηт1=0.88




ηт2=0.86







КПД камеры сгорания

ηк.с=0.97







Механический КПД компрессора и турбин

ηмк=ηмт1=ηмт2=0.99







КПД зубчатой передачи

ηр=0.97







КПД валопровода

ηв=0.99







Коэффициент затрат энергии на навешенные механизмы

ξн.м=0.01







Коэффициенты восстановления полного давления

σвх=0.99




σк.с=0.97




σт=1.0




σвых=0.97







Коэффициент отбора воздуха на охлаждение

φох=0.975


Определяемые величины:
1 Степень повышения давления (по прототипу):

πк=7
2 Давление перед компрессором:

p1=σвхpa=0.99∙0.101=0.1003 МПа
3 Давление за компрессором:

p2=p1πk=0.1003∙7=0.702 МПа
4 Теплоемкость процесса сжатия (принимаем):

срв=1.0196 кДжкг∙К
5 Показатель степени:

mk=Rвcрв=0.28720.0196=0.2817
6 Показатель изоэнтропы:

kв=11-mk=11-0.2817=1.3921
7 Величина λk:

λk=πkmk-1=70.2817-1=0.73
8 Температура воздуха за компрессором:

T2=T11+λkηk=300∙1+0.730.85=557.6475 K
9 Теплоемкость процесса сжатия (проверка):

срв=0.9480+0.0835T1+T21000=

0.9480+0.0835∙300+557.64751000=1.0196 кДжкг∙К

10 Средняя теплоемкость воздуха:

(cрmв)273T2=0.9718+0.0927T21000=

^ 0.9718+0.0927557.64751000=1.0235 кДжкг∙К
11 Эффективная работа сжатия:

Hek=cрвT2-T1ηмк=1.0235557.6475-3000.99=265.3545 кДжкг


12 Давление перед ТВД:

p3=σk.cp2=0.97∙0.702=0.6809 МПа
13 Коэффициент избытка воздуха (принимаем)

α=4.8072
14 Средняя теплоемкость газа:

(сpmг)273T3=0.9718+0.0414α+0.0536α+0.0927∙T31000

=0.9718+0.04144.8072+0.05364.8072+0.0927∙10731000=1.0918 кДжкг∙К
15 Коэффициент избытка воздуха (проверка):

α=Qрн∙ηк.с-(сpmг)273T3∙t3L0(сpmг)273T3∙t3-(cрmв)273T2∙t2=
42300∙0.97-1.0918∙(1073-273)14.35(1.0918∙1073-273-1.0235∙557.6475-273)=4.8072
16 Коэффициент увеличения массы газа β:

β=1+α∙L0α∙L0=1.0145
17 Теплота q1:

q1=φoxβ(сpmг)273T3∙t3-(cрmв)273T2∙t2∙1ηkc=

0.9751.0145∙1.0918∙800-1.0235∙284.6475∙10.97=597.8676 кДжкг
18 Теплоемкость процесса расширения в ТВД (принимаем):

срг1=1.1467 кДжкг∙К
19 Показатель степени mT1:

mT1=Rгсрг1=0.28841.1467=0.2515
20 Показатель изоэнтропы:

kг1=11-mT1=11-0.2515=1.336
21 Температура за ТВД:

T4'=T3-Hekφox∙β∙срг1∙ηмт1=1073-265.35450.975∙1.0145∙1.1467∙0.99

=836.6877 K

22 Теплоемкость процесса расширения в ТВД (проверка):

срг1=0.9102+0.1187α+0.1187T3+T4'1000=
^ 0.9102+0.11874.8072+0.11871073+836.68771000=1.1616 кДжкг∙К
23 Величина λТ1:

λТ1=1-T4'T3ηT1=1-836.687710730.88=0.2503
24 Степень понижения давления в ТВД πT1:

πT1=1(1-λT1)1mT1=1(1-0.2503)10.2515=3.1433
25 Давление за ТВД:

p4'=p3πT1=0.68093.1433=0.2166 МПа
26 Давление за ТНД:

p4=paσвых=0.10130.97=0.1044 МПа
27 Степень понижения давления в ТНД:

πT2=p4'p4=0.21660.1044=2.0744
28 Теплоемкость процесса расширения в ТНД (принимаем):

срг2=1.101 кДжкг∙К
29 Показатель степени:

mT2=Rгсрг2=0.28840.101=0.2619
30 Показатель изоэнтропы:

kг2=11-mT2=11-0.2619=1.3549
31 Величина λТ2:

λТ2=1-πT2-mT2=1-2.0744-0.2619=0.174
32 Температура за ТНД:

T4=T4'1-λТ2ηт2=836.6877∙1-0.174∙0.86=711.501 К
33 Теплоемкость процесса расширения в ТНД (проверка):

срг2=0.9102+0.1187α+0.1187T4'+T41000=
^ 0.9102+0.11874.8072+0.1187836.6877+711.5011000=1.1187 кДжкг∙К
34 Эффективная работа газа в ТНД:

Heт2=срг2T4'-T4ηмт2=1.147836.6877-711.501∙0.99=

138.6413 кДжкг
35 Эффективная работа ГТУ:

He=βHeт2ηрηв1-ξн.м=

1.0145∙138.6413∙0.97∙0.991-0.01=133.7165 кДжкг
36 Эффективный КПД ГТУ:

ηe=Heq1=133.7165567.8676=0.2237
37 Удельный расход топлива:

be=3600Qрнηe=360042300∙0.2237=0.3805 кг/(кВт∙ч)
38 Удельный расход воздуха:

de=1He=7.5∙10-3 кг/кДж
39 Расход воздуха:

G=deNe=7.5∙10-3∙7500=56.0888 кг/с
40 Расход газа перед ТВД:

Gг1=φохβG=0.975∙1.0145∙56.0888=55.4793 кг/с
41 Расход газа перед ТНД:

Gг2=βG=1.0145∙56.0888=56.9019 кг/с
42 Расход топлива:

B=beNe3600=0.3805∙75003600=0.7927 кг/с


  1. 

  2. Расчет осевого компрессора


Дано:


Производительность

56.0888 кг/с







Степень повышения давления

πк=7







Параметры воздуха перед компрессором

pa=101300 Па




Ta=300 K




RB=287.2 Джкг∙К


^ Принятые величины:
Параметры первой ступени:
Относительный диаметр втулки

d1=0.4

Осевая скорость потока

c1a=170 м/с

Абсолютная скорость потока

c1=190 м/с

КПД входного устройства

ηвх=0.98

Коэффициент затраченной работы

k1=0.99

Относительный шаг на среднем диаметре первой ступени

tср 1=1

Относительная высота лопатки

l1=3.5


Параметры последней ступени:
Осевая скорость потока

cZa=136 м/с

Абсолютная скорость потока

cZ=150 м/с

Коэффициент затраченной работы

kz=0.98

Относительный шаг на среднем диаметре

tср z=0.8


Средний КПД ступени

ηст=0.98

Выходная скорость

cвых=120 м/с

КПД выходного устройства

ηвых=0.7



Угол установки профиля

βв=600

Относительный осевой зазор

δa=0.2

КПД механический

ηмк=0.99



Определяемые величины:
1 Форма проточной части (принимаем):

dн=const
2 Коэффициент расхода (принимаем):

φ1=0.7
3 Коэффициент напора:

ψt1=1.55φ11+1.5tср 1=1.55∙0.71+1.5∙1=0.434
4 Окружная скорость:

uср1=c1aφ1=1700.7=242.8571 м/с
5 Работа первой ступени:

h1=k1ψt1uср12=0.99∙0.434∙242.85712=25341 Дж/кг
6 Условное число:

M0=c1kRBTa=1901.4∙287.2∙300=0.5471
7 Параметры воздуха перед первой ступенью:
Давление

p1=pa1-k-12ηвхM02kk-1=

1013001-1.4-12∙0.980.547121.41.4-1=81248 Па
Температура

T1=Ta1-k-12M02=300∙1-1.4-120.54712=282.0434 К


Плотность

ρ1=p1RbT1=1.003 кг/м3
8 Наружный диаметр первой ступени:

dн1=4Gρ1c1aπ(1-d12)=4∙56.08881.003∙170∙3.141-0.42=0.7061 м
9 Внутренний диаметр:

dв1=dн1d1=0.7061∙0.4=0.2824 м
10 Средний диаметр:

dср1=0.5dн1+dв1=0.50.7061+0.2824=0.4943 м
11 Длина рабочей лопатки:

l1=0.5dн1-dв1=0.50.7061-0.2824=0.2118 м
12 Частота вращения:

n=uср1πdср1=242.85713.14∙0.4943=156.3979 с-1
13 Отношение площадей (принимаем):

Fн1Fв1=0.4
14 Коэффициент формы:

Φ=0.51+Fн1Fв1=0.51+0.4=0.7
15 Напряжения растяжения в корневом сечении:

σ=0.0157∙Φ∙uср12∙l1dср1=

0.0157∙0.7∙242.85712∙0.21180.4943=277.7939 МПа
16 Хорда рабочей лопатки на среднем радиусе:

bp1=l1l1=0.21183.5=0.0605 м
17 Шаг рабочих лопаток:

tcp1=bp1t1=0.0605∙1=0.0605 м
18 Число рабочих лопаток:

zp1=πdср1tcp1=3.14∙0.49430.0605=26
19 Степень повышения давления проточной части (принимаем):

πп.ч=8.569
20 Параметры воздуха за последней ступенью:
Давление

pz=p1πп.ч=81248∙8.569=696220 Па
Температура

Tz=T1πп.чk-1kηст=282.0434∙8.5691.4-11.4∙0.98=527.6029 К
Плотность

ρz=pzRbTz=696220287.2∙527.6029=4.5947 кг/м3
21 Параметры воздуха за диффузором:
Температура

Tк=Tz+cz2-cвых22cрв=527.6029+1502-12022∙1019.6=531.5751 К
Давление

pк=pzTкTzkηвыхk-1=696220∙531.5751527.60291.4∙0.71.4-1=709130 Па
Плотность

ρк=pкRbTк=709130287.2∙531.5751=4.6449 кг/м3
22 Параметры торможения за компрессором:
Температура

Tk⋇=Tк+cвых22срв=531.5751+12022∙1019.6=538.6367 К
Давление

pк⋇=pкTk⋇Tкkk-1=709130∙538.6367531.57511.41.4-1 =742650 Па


23 Степень повышения давления:

πк⋇=pк⋇pа=742650101300=7
24 Размеры последней ступени:
Площадь

Fz=Gρzcza=56.08884.5947∙136=0.0898 м2
Внутренний диаметр

z=dн12-4Fzπ=0.70612-4∙0.08983.14=0.6199 м
Средний диаметр

dсрz=0.5dн1+dв1=0.50.7061+0.2824=0.4943 м
Длина лопатки

lz=0.5∙dн1+dвz=0.50.7061+0.6199 =0.0431 м
25 Окружная скорость:

uсрz=πdсрzn=3.14∙0.4943∙156.3979=242.8571 м/с
26 Коэффициент расхода:

φz=czauсрz=136242.8571=0.56
27 Коэффициент напора:

ψtz=1.55φz1+1.5tср z=1.55∙0.561+1.5∙0.8=0.3945
28 Работа ступени:

hz=kzψtzuсрz2=0.98∙0.3945∙242.85712=22805 Дж/кг
29 Средняя работа ступени:

hср=0.5h1+hz=0.525341+22805=24073 Дж/кг
30 Изоэнтропийная работа компрессора:

Ha=cрвTa∙πк⋇k-1k-1=

1019.6∙300∙71.4-11.4-1=227470 Дж/кг
31 Внутренняя работа компрессора:

Hk=cрвTk⋇-Ta=1019.6∙538.6367-300=243310 Дж/кг
32 Внутренний КПД компрессора:

ηк⋇=HaHk=227470 243310=0.9349
33 Число ступеней:

z=Hkhср=24331024073=11
34 Длина проточной части:

Lп.ч=k12z+2bp1sinβв+2z+1δa∙bp1=

0.992∙11+20.0605∙sin60+2∙11+10.2∙0.0605=1.521 м
35 Габаритные размеры компрессора:
Длина

Lком=2.4÷3.0dн1=2.7∙0.7061=1.9065 м
Наибольшая высота

Hком=1.8÷2.2dн1=2∙0.7061=1.4122 м
Наибольшая ширина

Bком=1.8÷2.5dн1=2.2∙0.7061=1.5534 м
36 Мощность привода:

Nк=10-3GHkηмк=10-3∙56.0888∙2433100.99=13785 кВт


  1. 

  2. Расчет камеры сгорания

Камера сгорания трубчато-кольцевая с экраном.
Дано:


Расход воздуха перед компрессором

G=56.0888 кг/с







Коэффициент отбора воздуха

φох=0.975







Параметры воздуха на входе в камеру сгорания

pв=742650 Па




Tв=538.6367 K




R=287.2 Джкг∙К







Коэффициент избытка воздуха

α=4.8072







Параметры газа на выходе из камеры сгорания

pвых=pв




Tвых=1073 К




RГ=288.4 Джкг∙К







Коэффициент увеличения массы газа

β=1.0145







Удельная теплота сгорания топлива

Qрн=42300∙103Джкг∙К







Расход топлива

B=0.7927 кг/с


Принятые величины:


Скорости:




воздуха на входе в камеру сгорания

ωв=80 м/с

вторичного воздуха

ω2=70 м/с

на выходе из завихрителя

ωф=ω2

газа в пламенной трубе

ωг=17 м/с

на выходе из камеры сгорания

ωвых=90 м/с







Коэффициент избытка первичного воздуха

α1Σ=2







Коэффициент избытка фронтового устройства

αф=1







Количество пламенных труб

z=4







Объемная теплонапряженность пламенной трубы

qv=180 Вт/(м3∙Па)







КПД камеры сгорания

ηк.с=0.97







Геометрические характеристики:




коэффициент, учитывающий длину пламяперебрасывающих патрубков

c=0.035

толщина стенки пламенной трубы

δп=0.003 м

толщина стенки экрана

δэ=0.003 м

наружный и внутренний зазор между экраном и прочным корпусом

Δн=Δв=0.03 м

угол установки лопаток завихрителя

φ=600

угол раскрытия диффузора

γ=2φ

отношения

d1dп=0.5




lдlп=1



Определяемые величины:
1 Количество воздуха на входе в камеру сгорания:

Gв=φохG=0.975∙56.0888=54.6866 кг/с
2 Удельный объем воздуха на входе в камеру сгорания:

υв=RTвpв=287.2∙538.6367742650=0.2083 м3/кг
3 Площадь на входе в камеру сгорания:

Fв=Gвυвωв=54.6866∙0.208380=0.1424 м2
4 Удельный объем на выходе из камеры сгорания:

υвых=RГTвыхpв=288.4∙1073742650=0.4167м3кг
5 Выходная площадь:

Fвых=βGвυвыхωвых=1.0145∙54.6866∙0.4167 90=0.2569 м2
6 Площадь сечения потока вторичного воздуха:

F2=α-α1ΣGвυвαω2=4.8072-254.6866∙0.20834.8072∙70=0.095 м2
7 Объем пламенной трубы:

Vп=BQрнηк.сqvpв=0.7927∙42300∙103∙0.98180∙742650=0.2433 м3
8 Площадь поперечного сечения пламенных труб:

Fп=α1ΣGвυвαωг=2∙54.6866∙0.20834.8072∙17=0.2788 м2
9 Диаметр пламенной трубы:

dп=4Fпπz=4∙0.27883.14∙4=0.2979 м
10 Длина пламенной трубы:

lп=VпFп=0.24330.2788=0.8728 м
11 Отношение:

lп=lпdп=0.87280.2979=2.9298
12 Внутренний диаметр экрана:

dэ=4F2πz+(dп+2δп)2=4∙0.0953.14∙4+(0.2979+2∙0.003)2=0.3501 м
13 Средний диаметр корпуса:

dср.к=z1+cdэπ-z∙c=41+0.030.35013.14-4∙0.035=0.4829 м
14 Наружный диаметр корпуса:

dн.к=dср.к+dэ+2δэ+2Δн=

0.4829+0.3501+2∙0.003+2∙0.03=0.8991 м
15 Внутренний диаметр корпуса:

dв.к=dср.к-dэ-2δэ-2Δн=

0.4829-0.3501-2∙0.003-2∙0.03=0.0668 м
16 Кольцевая площадь завихрителя:

Fф=αфGυвα∙z∙ωф∙cosφ=1∙56.0888∙0.20834.8072∙4∙70∙cos600=0.0174 м2
17 Наружный диаметр завихрителя:

d1=dпd1dп=0.2979∙0.5=0.1489 м
18 Внутренний диаметр завихрителя:

d2=d12-4Fфπ=0.14892-4∙0.01743.14=0.009 м
19 Отношение:

dф=d2d1=0.0090.1489=0.0605
20 Ширина завихрителя:

h=d2=0.009 м
21 Ширина фронтового участка:

lф=dп-d12tgγ2=0.2979-0.14892∙tg600=0.043 м
22 Длина диффузора корпуса:

lд=dпlдdп=0.2979∙1=0.2979 м



  1. 

  2. Заключение

В данной курсовой работе было рассмотрено определение показателей рабочего процесса газотурбинной установки мощностью 7500 кВт.

В работе выполнены: расчет цикла газотурбинной установки, определение основных разметов осевого компрессора и камеры сгорания.



  1. 

  2. Список используемой литературы



1 Слободянюк, Поляков: «Судовые паровые и газовые турбины». Судостроение 1983г

2 Газотурбинные установки. Атлас конструкций и схем. Л.А. Шубенко-Шубин, Н.Л. Лисецкий. Машиностроение 1976г

3 Демин Ф.И., Проничев Н.Д. Технология изготовления основных деталей газотурбинных двигателей. Машиностроение 2002г





Скачать файл (326.5 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации