Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

4-х этажное здание - файл sapeks.doc


4-х этажное здание
скачать (758.9 kb.)

Доступные файлы (4):

algoritmy.doc492kb.25.05.2008 17:49скачать
list1.dwg
list2.dwg
sapeks.doc827kb.29.05.2008 00:41скачать

sapeks.doc

1.Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия и расчет ребристой плиты
1.1 Компоновка
Трёхпролётные ригели поперечных рам в продольных стенах имеют шарнирное опирание и жёстко соединены с колоннами. Шаг колонн в продольном направлении составляет 7,8 м, в поперечном – 6,3 м. Предварительно напряжённые плиты перекрытий приняты двух типов. Рядовые плиты имеют номинальную ширину 140 см. Связевые плиты шириной 85 см размещаются по рядам колонн.

Зададимся шириной ригеля: .

При опирании на ригель поверху плита будет иметь расчетный пролет:



Нагрузки на 1м2 от перекрытия в соответствии с данными задания на проектирование приведена в Таблице №1
Таблица №1


Расчётные нагрузки на 1 м длины при ширине плиты 1,4 м с учётом коэффициента надёжности по назначению здания n=0,95.

постоянная: g = 5,44 * 1,4 * 0,95 = 7,24 Кн/м

полная: g +  = 18,64* 1,4 * 0,95 = 24,8 Кн/м

длительная: gn =13,3 * 1,4 * 0,95 = 17,69 Кн/м

полная: gn + n = 15,8* 1,4 * 0,95 = 21,01 Кн/м

Усилия от расчётных нагрузок:

M = (g + ) * l02 / 8 = 24,8 * 7,652 / 8 = 181 Кн*м

Q = (g + ) * l0 / 2 = 24,8 * 7,65 / 2 = 94,8 Кн*м


Усилия от нормативных нагрузок:

Полной Mn = 21,01 * 7,652 / 8 = 153,7 Кн*м

Постоянная и длительная Mn,lon = 17,69*7,652 / 8 = 129,4 Кн*м
1.2 Установка размеров сечения плиты
Высоту сечения плиты принимаем h = B/20 = 780/20 = 39 cм.

Рабочая высота сечения h0 = h –a = 39 – 5 = 34 см.

Ширина продольных ребер понизу 8,5 см, поверху – 12 см.

Расчётная ширина продольного ребра таврового сечения равна 20,5 см.

Ширина полки b’f = 140 – 4 = 136см, толщина полки h’f = 5 см.

Так как 0,13>0,1, то в расчете учтем всю ширину полки 136см.





Рис.1 Сечение плиты


1.3 Условия изготовления плиты и характеристики

материалов.
Предварительно напряжённая ребристая плита армируется стержневой арматурой класса А- с электротермическим натяжением на упоры форм. Нормативное сопротивление арматуры Rsn = Rs,ser = 785 Мпа, расчётное сопротивление Rs = 680 Мпа, модуль упругости Es = 190 000 Мпа.

Предварительное напряжение sp назначаем с учётом допустимых отклонений

р = 30 + 360l = 30 + 3608,4 = 75 МПа, где l – длина натягиваемого стержня. Максимально допустимое значение sp. составляет

sp. = Rsn – р = 785 –75 = 710 МПа.

Принимаем:

sp. = 670 МПа.

Значение предварительного напряжения вводится в расчёт с коэффициентом точности натяжения арматуры sp. = 1  sp. При числе стержней напрягаемой арматуры в сечении Пр = 2 имеем:

sp = 0,5 * р * ( 1 + 1 /)= 0,13.

Предварительное напряжение, с учётом коэффициента точности натяжения

sp = 580 МПа.

Бетон тяжёлый, класса В 30. Нормативная призменная прочность Rb = Rb,ser =22 МПа, расчётная призменная прочность Rb = 17 МПа, расчётное сопротивление при растяжении Rbt = 1,2 МПа, начальный модуль упругости бетона

Eв = 29000 МПа, коэффициент условий работы бетона b2 = 0,9.

Расчеты сечений продольной и поперечной арматуры плиты, оценку трещиностойкости нормальных сечений перемещений плиты, подбор поперечной арматуры ригеля, определение площади сечения продольной арматурв колонны выполнены на компьютере. Программы расчетов разработаны кафедрой СКЭ МГСУ . В тексте записки приведены 4 алгоритма.
1.4 Расчёт прочности плиты по сечению,

нормальному к продольной оси.

С учетом первого алгоритма имеем.

M= 18140; h = 39; b = 136; h’f = 5; b’f = 136; a = 5; Rb = 17; b2 =0,9; 1= 0,85; Rs = 680; s6 = 1,15; sr = 407,3; sc,u = 500.

Данные расчета представлены в распечатке №1.

Примем 2Ф22 с As=7,6 см2

1.5 Алгоритм №1 Определение площади сечения напрягаемой или ненапрягаемой арматуры в изгибаемых элементах таврового

или прямоугольного профиля из условия расчета нормальных

сечений


  1. Ввод значений: M; h; b ; h’f; b’f; a; Rb; b2; 1; Rs ; s6; sr; sc,u

1 – коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона = 0,85

s6 - 1,15 – коэффицеиен условия работы напрягаемой арматуры

sr – напряжения в арматуре: Rs+400-

sc,u – предельное напряжение в арматуре = 500Мпа при коэффициенте b2 =0,9





  1. Если , то принимается















  2. Если , то расчет повторяется либо при увеличенной высоте h, либо при более высоком значении

  3. Если , то







  4. Вывод данных расчета: , , , и данных ввода для контроля


1.6 Расчёт полки плиты на местный изгиб.
Расчётный пролёт при ширине ребер поверху 12 см составляет:

l0= 140 – 4 - 2*12 = 112 см.

Длина полки 780 – 4 - 2*12 = 752 см.

752/112=6, 7  полку можно принять как балочную плиту, работающую на изгиб по короткому направлению с частичной заделкой в продольных ребрах.

q – расчётная нагрузка на 1 м2 полки = 18,64 * 0,95 = 17,7 Кн/м2.

Принимая расчётную полосу шириной 1 м определим расчётный момент M.

M = ql02/11 = 17,7 *1,122 / 11 = 2,02 Кн*м.

Примем арматуру класса Вр – I, Rs = 360 МПа.

Используется также первый алгоритм.

M= 210; h = 5; b = 100; h’f = 0; b’f = 100; a = 1,5; Rb = 17; b2 =0,9; 1= 0,85; Rs = 360; s6 = 1,0; sr = 760; sc,u = 500.

Данные расчета приведены в распечатке №2.

Примем 5 Вр1 с As=1,96см2
1.7 Расчёт прочности ребристой плиты по сечению

наклонному к продольной оси
Q= 94,8; b = 20,5; h = 39; h’f = 5; b’f = 136; a = 5; Rb = 17; Rbt = 1,2 b2 =0,9; Asw = 1,01; S= 15 ; Rsw = 285; b2 = 2,0; b3= 0,6; Ев= 29000; Es=200000; sp = 670; As= 7,6; Al =765,0

Эти параметры необходимы при работе со второй программой.

Данные расчета приведены в распечатке №3.


1.8 Алгоритм №2

Проверка прочности наклонных сечений изгибаемых

элементов постоянной высоты таврового или прямоугольного

сечения (с напрягаемой или ненапрягаемой арматурой)

на действие поперечных сил.


  1. Ввод значений: Q; b; h; h’f; b’f; a; Rb; Rbt b2; Asw; S; Rsw; b2; b3; Ев; Es; sp; As; l0

b2 – коэффициент, учитывающий влияние вида бетона (для тяжелого бетона – 2)

b3 – коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона – 0,61











  1. ( если Q более значений правой части увеличиваем h или Rb)



  2. (если , то )



  3. (если , то )



  4. (если , то )

  5. ( если Q менее значения правой части, то наклонные трещины не образуются, прочность обеспечена; дальнейший расчет не производится)



  6. (если , то)



  7. ( если меньше значения правой части, то уменьшаем S или увеличиваем )



  8. (если, то)



  9. (если, то)

  10. (если, то)

  11. (если, то)



26. Вывод вычисленных значений: , ,, , и данных ввода.

- отношение правой части выражения (п.7) алгоритма к расчетной поперечной силе (должно быть более 1)

- отношение расчетной поперечной силы к правой части (п.14). отражает качественное состояние изгибаемого момента. Если меньше единицы, то наклонные трещины не образуются.

- отношение правой части выражения (п.25) к его правой части (должно быть более 1)

- отношение левой части выражения (п.16) к его правой части (должно быть более 1)

- отношение шага хомутов, при котором вся поперечная сила воспринимается бетоном, к назначенному во вводе данных (если оно менее единицы, то принимается S=Smax)
1.9 Вычисление геометрических характеристик сечения

плиты, трещиностойкости и прогибов ребристой плиты.
К плите применяются требования третьей категории трещиностойкости, то есть допускается ограниченное по ширине непродолжительное и продолжительное раскрытие трещин. Прогиб плиты, устанавливаемый с учётом эстетических требований, не должен превышать при действии постоянных и длительных нагрузок значение в 2,5 см. Расчет осуществляется согласно третьему алгоритму.

Es=190000; Ев= 29000; b’f = 136; b = 20,5; h’f = 5; h = 39; a = 5; As= 7,6; sp = 650; В=30; l0=765; Rbt,ser = 1,8; Mn=15370; Mn,lon =12940 ;ds=22.

Данные расчета приведены в распечатке №4.

Вычисленные значения ширины раскрытия трещин и прогиба оказались меньше предельно допустимых величин: ACR CDL=0,05<0,2 мм; ACR KR=0,12<0,3 мм;

F=1,2<2,5 см
1.10 Алгоритм №3

Вычисление геометрических характеристик

сечения плиты, трещиностойкости и прогибов

ребристой плиты.


  1. Ввод значений: Es; Ев; bf; b; hf; h; a; As; sp; В; l0; Rbt,ser; Mn; Mn,lon;ds



























  2. lop=y0-a





  3. D1=0,5B

  4. , то . Если , то













  5. , то . Если , то



  6. Если D2>Apol, то















  7. Если D3>0,75 то





  8. Если , то









  9. D4=Mcrc/Mn





  10. D5=Mb1/Mrp1

  11. Если D5>1, то Kр=1. Если D5<1, то Кр=0,8







  12. Если , то









  13. Если D4>1 , то и





  14. Если , то



  15. Если , то



  16. Если , то









  17. Если D4>1, то



  18. Вывод значений: ; y0; ; ; ; ; 1/r; Rbp; ; Mcrc/Mn;

Mb1/Mrp; acrc; acrc3; f

Обозначения в алгоритме №3:

Wpl – пластический момент сопротивления приведенного сечения

потери преднапряжения в напрягаемой арматуре в соответствии с указаниями табл.5

эмпирические коэффициенты, принимаемые при вычислении потерь преднапряжения

суммарные потери преднапряжений в арматуре

Msw – момент от собственного веса плиты

Mcrc – момент трещинообразования в растянутой от изгиба зоне

Mb1 – момент трещинообразования в сжатой от изгиба зоне

Mrp1 – ядровый момент от усилия обжатия и собственного веса плиты

Kp – коэффициент, учитывающий наличие или отсутствие трещин в сжатой от изгиба зоне (если нет трещин равен 1)

z1 – плечо внутренней пары

напряжения в арматуре от действия длительных и постоянных нагрузок

напряжения в арматуре от действия полных нагрузок

acrc1 – ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нагрузки (Mn)

acrc2 – ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузки ( Mn,lon)

acrc – непродолжительная ширина раскрытия трещин

acrc3 – ширина раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок ( от Mn,lon)

коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами

1/r3 – кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок (Mn)

1/r4 – кривизна вследствие выгиба плиты от усадки и ползучести бетона от предварительного обжатия

1/r0 – кривизна плиты в предположении отсутствия трещин в растянутой от изгиба зоне

f – прогиб плиты
2. Проектирование сборного неразрезного ригеля
С


огласно заданию на проектирование трехпролётные поперечные рамы с равными пролётами ригелей имеют 3 этажа с одинаковыми высотами. Такая регулярная расчётная схема позволяет использовать упрощенные приёмы при статическом расчёте рамы. Рамы для расчёта на вертикальные нагрузки расчленяются на одноэтажные рамы с нулевыми точками моментов, расположенными на половине высоты этажа. В этих точках можно условно ввести шарниры. Расчет произведем по программе RIGEL.





Рис.2 Схемы загружения ригелей
Результаты расчета представлены в распечатке №6.




3. Железобетонные колонна и фундамент.

3.1 Расчёт колонны.
Нагрузка, передаваемая на колонну 1го этажа:

Агруз = B*L = 7,8*6,3 = 49,1 м2.

Нагрузки на 1 м2 грузовой площади:

Перекрытие:

  1. от плит, перегородок, временной нагрузки 18,64

  2. от веса ригеля (0,3*0,75*2500*1,1)/(7,8*10) 0,67




Итого от перекрытия: 19,3

Покрытие:

  1. от веса плит теплоизоляции и гидроизоляции 5,5

  2. от веса ригеля 1,0

  3. от снега f = 1 0,98




Итого от покрытия 7,15

Собственный вес колонны в пределах одного этажа при Н = 4,4 м и размерах поперечного сечения 0,4*0,4 с учётом коэффициента надёжности по назначению f = 0,95 составляет:

0,4*0,4*4,4*2500*0,95/100 = 16,7 Кн.

Нагрузка на колонну от перекрытия:

19,3*49,1*0,95 = 901 Кн.

Нагрузка на колонну от покрытия:

7,15*49,1*0,95 = 334 Кн

Полная нагрузка на колонну 1-го этажа:

N1 = 901*2+334+16,7*3 = 2186 Кн.

gbm = 0,95*(5,44+0,7)*7,8= 45,5 Кн/м

υbm = 0,95*13,2*7,8 = 97,8 Кн/м

M1 = 0,012*(45,5+98)*6,32 = 68,3 Кн*м

N2 – продольная сила.

N2 = 2186-13,2*0,95*49,1/2 = 1878 Кн.

M2 = (0,012*45,5+0,025*98)*6,32 = 119 Кн*м

Для подбора сечения выбираем комбинацию 2 как наиболее невыгодную.

N2 = 1878 Кн.

M2 = 119 Кн*м

e0 = M/N =6,32 см – эксцентриситет продольной силы.

Принимаем симметричное армирование As=As ; арматуру класса A-III Rs=Rsc=365 МПа.

Е=200 000 МПа.

Приближённое значение призменной прочности бетона:

Rb = 1,1*N/(b*h0) = 1,1*1878/(40*36) = 14,4 МПа.

Рабочая высота сечения h0 = h – a = 40 – 4 = 36см.; b = 40см.

Выбираем B25: Rb = 14,5 МПа. Rbt = 1,05 МПа. Eв = 27000 МПа.

Случайный эксцентриситет e0 = h/30 =1,3 см или ecol2 = 440/600 = 0,73см.

Расчётный эксцентриситет e0 = 2,9 см.

Отношение l0/i = 440/(0,289*40) = 31,8 > 14. Следовательно, необходимо учитывать влияние прогиба колонны.
3.2Определение сечения арматуры в о внецентренно сжатых элементах прямоугольного сечения с симметричной арматурой.
Исходные данные для компьютерного расчета:

N= 1880; b=40; h=40; a=5; Rb=14,5; b2=0,9; e0=6,32; 1= 0,85; Rsc=365; cr1=2,0; l0= 440; Ml/M=1; sc,u=500; Es=200 000; Eb=27 000.

Результаты расчета представлены в распечатке №6,

выполненной на основании четвертого алгоритма .
3.3 Алгоритм №4

Определение сечения арматуры во внецентренно сжатых

элементах прямоугольного сечения с

симметричной арматурой.


  1. Ввод значений: N; b; h; a; Rb; b29; e0; 1; Rsc; cr1; l0; Ml/M e0; sc,u; Es; Eb

cr1 – коэффициент, учитывающий влияние рис.4 К расчету консоли колонны

прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия e0.

М – момент относительно центра сечения стержней растянутой или наименее сжатой продольной арматуры от суммарных нагрузок

Ml – то же от действия постоянных и длительных нагрузок

l0 – расчетная длина сжатого элемента















  1. ,



  2. , (если , то )































  3. Если , то

  4. Если , то



  5. (если , то )

  6. (если , то производим перерасчет с увеличением значения Rb)



  7. , если , то производим перерасчет с уменьшением (при t) или с увеличением значения

  8. По значению подбираем диаметр арматуры и количество стержней.

Обозначения:

- граничная относительная высота сжатой зоны

- относительная высота сжатой зоны

- коэффициент армирования (не менее 0,035)

расчетное значение коэффициента
Результаты расчета представлены в распечатке №5.

По вычисленному значению ,устанавливаем фактическое армирование приняв 228 А-III .
3.4Расчёт консоли.
Q = 537 Кн.

lsup=22см bbm = 30 см –ширина ригеля.

Проверка достаточности размера:

Q/(lsup* bbm)<b2Rв

601,85*103/(22*30*100) = 9,1<13,1 МПа – достаточность размера lsup соблюдается.

l = lsup +3+5 =30 см c = lsup/2+5 =16 см.

h =0,75*hbm = 60 cм.

h0 = h-a = 60 – 3 =57 см.

Поскольку l =30 cм<0,9*h0=51 см, консоль считаем короткой.

Изгибающий момент у грани консоли M=Q*c=537*0,16 =85,2 Кн*м.

Требуемая площадь сечения верхней продольной арматуры:

A=1,25*M/(Rs**h0)

A=1,25*85,2*100000/(365*0,95*57*100)

A= 5,74 см2 – требуемая прочность сечения верхней арматуры.

Примем 316 A-III c As= 6,03 см2

Поперечное армирование:

Выполняется горизонтальными хомутами.

Шаг хомутов должен быть не более: h/4 = 60/4=14,2 см. Sw=15см – шаг хомутов . 10 A-I

Обеспечение прочности по наклонной сжатой полосе:



w2=1+5**w1=1+5*Es/Eв*Asw/(b*Sw) = 1+5*21*10000/34000*1,57/(40*15) =1,08

Asw – площадь сечения хомутов в одной плоскости.

sin2 = h02/[h02+(l-a) 2] = 572/[572+(30-5)2] =0,817

0,8*w2*Rв*b*lsup* sin23,5*Rвt*h0*b

0,8*1,08*0,9*14,5*40*25*0,817*100 = 0,9*106>3,5* Rbt*h0*b=3,5*0,9*1,05*40*57*100 =0,8*106 Н

в4*Rв*b*h0* h0/с =1,5*0,9*1,05*100*40*572/16 =1,2*106 Н.

Из двух значений Qв принимаем меньшее 0,8*106 Н. Прочность обеспечена.

3
.5 Расчет фундамента.

Значения эксцентриситетов малы, поэтому фундамент рассчитывается как центрально загруженный продольной силой от колонны. При среднем значении коэффициента надёжности по нагрузке n = 1,15

нормативное усилие

Nn = 2186/1,15 = 1901 Кн.

Примем, что указанная в задании величина расчётного сопротивления грунта

R = 0,34 МПа установлена с учётом фактической глубины заложения фундамента и размеров его подошвы.

Бетон тяжёлый, класса В15 (в2 Rв = 7,6 МПа, в2 Rвt = 0,68 МПа), арматура

класса А-II (Rs = 280 МПа).

рис.5 К расчету фундамента
Предварительно принимаем высоту фундамента из условия заделки в нём колонны:

H1,5* hcol + 0,25 = 0,85м. H=0,9м; глубина заложения при этом HI = H+0,15 = 1,05м

^ Необходимая площадь подошвы фундамента составляет:

A= Nn/(R-m*HI) = 19,01*105/(0,34*106-20*1,05*103) = 5,96 м2, где m = 20 Кн/м3 – средний вес единицы объёма материала фундамента и грунта, лежащего на его уступах.

Размер стороны а = A =2,44 м. Принимаем 2,5м. Принятую предварительно высоту фундамента Н = 90 см проверим по двум условиям:

  1. Обеспечение анкеровки сжатой арматуры колонны  28 A-III в бетоне колонны класса В25;

  2. При рабочей высоте h0=h-a = 90 – 5 = 85 должна быть обеспечена прочность против продавливания фундамента по условию F Rbt*Um*h0, где F – продавливающая сила; Um – средний периметр пирамиды подавливания.

По первому условию имеем lan=[an*(Rs/Rв)+an]*d = [0,5*365 / (0,9*14,5) + 8]*2,8 =62 см.

lan 64 см (при заделки колонны на 65 см).

По второму условию Um = [4*hcol+4*(hcol + 2*h0)]/2 = [4 * 0,4 + 4*(0,4 + 2*0,85)]/2 = 5м.

Реактивный отпор грунта от расчётной нагрузки, передаваемой колонной

p=N/A=2186/2,52=367Кн/м2, продавливающая сила

F=p*[a2-(2*h+hcol)2] = 367*[2,52-(2*0,85+0,4) 2 ]= 568Кн.

Rbt*Um*h0 = 0,9*0,75*103*5*0,85 = 2870 Кн > F=568 Кн. Следовательно, прочность на продавливание обеспечена.

Проверим рабочую высоту нижней ступени в сечении I-I h0’ =25 cм из условия, чтобы прочность по наклонному сечению была обеспечена без поперечной арматуры.

Q в4*Rвt*b*(h0’)2/c, где в4=1,5 (для тяжёлого бетона).

Q= p*[a-( hcol + 2*h0)]/2 = 367*[2,5-2,1]/2=63 Кн.

При максимальной величине с=h0’=0,25 имеем

Qв= в4*Rвt*b*(h0’)2/c=1,5*0,68*1000*1*0,25=265 Кн.

Значение Qв принимается не более 2,5*Rвt*b*h0 = 2,5*0,68*10*1,0*0,25=442 Кн и не менее 1,5*Rbt*b*h0=265 Кн. Принимаем Q=265 Кн.

265>63 – прочность обеспечена

Расчётный изгибающий момент в сечении 2-2 (по грани колонны) M = 0,125*p*(a- hcol)2*a=0,125*367*(2,5-0,4)2 *2,5=466кН.

Требуемая площадь сечения арматуры при zв = 0,9*h0:

As = M/(Rs*0,9*h0)=466*105/(280*0,9*85*100) = 21,8 см2.

Принимаем сечение арматуры 1316 A-II c шагом 20см As(26,14).
4.Каменные и армокаменные конструкции.
Рассчитываем кирпичный столб с сетчатым армированием (вместо железо-бетонной колонны). Требуется подобрать размеры поперечного сечения столба и его сетчатое армирование, проверить прочность простенка. Для каменных конструкций принят глиняный кирпич марки 75 на растворе марки 50. Расчётное сопротивление кладки равно R=1,3 МПа, упругая характеристика кладки составляет  =1000. Сетки для армирования столбов – из проволоки  5 мм класса Вр-I (нормативное сопротивление Rs=360*0,6=216 МПа, где 0,6 – коэффициент условий работы).

Проверим достаточность принятой толщины наружных стен (51 см для наружных стен второго и третьего этажей, 51 см – для 1-го этажа). Кладка стен из кирпича марки 75 раствором марки 50 относится к первой группе.Отношение высоты стены к её толщине ограничивается условием An/Aв H/h 25* k* , где An – площадь нетто (простенка), Aв – площадь брутто (участками стены между осями простенков), k – коэффициент, характеризующий закрепление стены. H = 4,8м; h = 51см. Aв= 0,51*7,8, An=0,51*3,0; k = 0,8, так как отношение между свободной длины продольной стены между поперечными осями l = 39м > 3,5*H = 15,4м,

H/h = 4,4/0,51 = 8,6

; 8,6<12,4

Толщина стенки достаточна.
4.1 Расчёт кирпичного столба с сетчатым армированием.
Центрально приложенную к столбу расчётную продольную силу принимаем как для железобетонной колонны 1-го этажа с k=1,03, учитывающим увеличение собственного веса столба N=1,03*2186 =2252Кн. Несущую способность кирпичного столба определяем по формуле N *mg*A*Rsk, где mg – коэффициент, учитывающий ползучесть кладки, А – площадь сечения столба,  - коэффициент продольного изгиба, Rsk – расчётное сопротивление армированной кладки.

Rsk = R + 2**Rs/100  2*R, где R – расчётное сопротивление неармированной кладки,  - объёмный коэффициент армирования.

Значение  должно соответствовать условию: 0,1%50*R/Rs. Предельное значение

 = 50*R/Rs =50*2,0/216= 0,301%

Примем

Тогда Rscu = 2*1,3+2*240*0,3/100 = 4,04.

2R=4

Rsk = 2,0+2*0,3*216/100 = 2,56 МПа < 2*R = 2,6 МПа.

Приняв в первом приближении  = 0,9, найдём площадь сечения столба.

см2. Размеры сторон сечения столба назначаем кратными размерам кирпича 103103 см. (А=10610 см2). Для уточнения значений  определим значение гибкости h = 440/103 = 4,27



Требуемое значение: .
Соответствующее значение

Принимая с=6см определим шаг сеток по высоте (при Ast = 0,196 см2 для стержней  5мм.)

см < 40 см.
24,9/7,7 = 3,23 ряда. Сетки укладываем через 3 ряда.





Рис.6 К расчету столба и простенка
Содержание:

1.Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия и расчет ребристой плиты 1

1.1 Компоновка 1

1.2 Установка размеров сечения плиты 2

1.3 Условия изготовления плиты и характеристики 3

материалов. 3

1.4 Расчёт прочности плиты по сечению, 3

нормальному к продольной оси. 3

1.5 Алгоритм №1 Определение площади сечения напрягаемой или ненапрягаемой арматуры в изгибаемых элементах таврового 3

или прямоугольного профиля из условия расчета нормальных 3

сечений 3

1.6 Расчёт полки плиты на местный изгиб. 4

1.7 Расчёт прочности ребристой плиты по сечению 4

наклонному к продольной оси 4

1.8 Алгоритм №2 4

Проверка прочности наклонных сечений изгибаемых 4

элементов постоянной высоты таврового или прямоугольного 5

сечения (с напрягаемой или ненапрягаемой арматурой) 5

на действие поперечных сил. 5

1.9 Вычисление геометрических характеристик сечения 6

плиты, трещиностойкости и прогибов ребристой плиты. 6

1.10 Алгоритм №3 6

Вычисление геометрических характеристик 6

сечения плиты, трещиностойкости и прогибов 6

ребристой плиты. 6

2. Проектирование сборного неразрезного ригеля 8

3. Железобетонные колонна и фундамент. 9

3.1 Расчёт колонны. 9

3.2Определение сечения арматуры в о внецентренно сжатых элементах прямоугольного сечения с симметричной арматурой. 10

3.3 Алгоритм №4 10

Определение сечения арматуры во внецентренно сжатых 10

элементах прямоугольного сечения с 10

симметричной арматурой. 10

3.4Расчёт консоли. 11

3.5 Расчет фундамента. 12

4.Каменные и армокаменные конструкции. 13

4.1 Расчёт кирпичного столба с сетчатым армированием. 14



Скачать файл (758.9 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации