Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Возведение фундаментов в сложных грунтовых условиях - файл ВАРИАНТ OK!!!.doc


Возведение фундаментов в сложных грунтовых условиях
скачать (602 kb.)

Доступные файлы (2):

ВАРИАНТ OK!!!.doc1346kb.09.04.2009 17:03скачать
Титул.doc24kb.22.02.2010 12:09скачать

содержание

ВАРИАНТ OK!!!.doc

Задание на проектирование
Запроектировать 2 варианта фундаментов для промышленного здания с рамной прочностной схемой и заполнением из кладки исходя от следующих данных:
а.) условия площадки

Условное

h

γs

γ

W

WL

Wp

ϕ0

C

Просад гр.

11,8

26,9

17,3

0,14

0,3

0,18

21

23

Песок сред

6,8

26,6

18,8

0,2

 

 

30

1

Суглинок

2,5

26,8

19,9

0,23

0,27

0,21

24

7

Глина кор.

4,1

27,4

20

0,26

0,55

0,25

19

52


b.)Нагрузки в основном сочетании с нормативными значениями на отм.±0.000.




c.) к-ция имеет отношение L/H>4 – значит к-ция гибкая.
Расчет характеристик грунта, необходимых для проектирования.

Сводная ведомость

физико-механических характеристик грунтов

Условное

h

γs

γ

W

WL

Wp

ϕ0

C

γd

e

Sr

γw

Ip

γsw

γsat

IL

Просад гр.

11,8

26,9

17,3

0,14

0,3

0,18

21

23

15,2

0,773

0,49

10

0,12

9,53

19,53

-0,33

Песок сред

6,8

26,6

18,8

0,2

 

 

30

1

15,7

0,698

0,76

10

0

9,78

19,78

 

Суглинок

2,5

26,8

19,9

0,23

0,27

0,21

24

7

16,2

0,656

0,94

10

0,06

10,14

20,14

0,33

Глина кор.

4,1

27,4

20

0,26

0,55

0,25

19

52

15,9

0,726

0,98

10

0,3

10,08

20,08

0,03

Модуль деформации определяем по данным компрессионных испытаний по формуле:



-корректирующий коэффициент по таб.2.7.

- коэффициент по таб.2.7.

-начальный коэффициент пористости грунта.

- значения коэффициентов пористости грунта при давлении и соответственно.

  1. Определение типа просадочности грунта.

Эпюра геологического давления в пределах слоя просадочного грунта в водонасыщенном состоянии:



График ф-ции



Определяем просадку каждого элементарного участка по формуле:



G

hi

ε

hi*ε

35,5

2

0,0021

0,0042

74,6

2

0,0047

0,0094

114

2

0,00875

0,0175

153

2

0,0155

0,031

192

2

0,0212

0,0424

221

0,98

0,0252

0,024696

 

∑hi*ε=

0,129196

II тип просадочности.

^ Оценка геологических и гидрогеологических инженерных условий.

1-й слой – просадочный грунт - не может быть служить основанием под фундамент, так как его толщина невелика(11,8м).

2-й слой – песок среднеи крупности – имеет - является хорошим грунтом, с условием что не произойдет его затопление.

3-й слой – суглинок – имеет - является тугопластичным грунтом

4-й слой – супесь– имеет - является тугопластичным грунтом.
IV.Выбор конструкции и типа фундамента.

Конструкция и тип фундамента выбирается исходя из геологических и гидрогеологических условий.

Разрабатываем 2 варианта фундаментов .

Вариант 1

Выбор глубины заложения и назначение размеров свай.
Габаритные размеры свай (длина, размеры сечения ствола) предварительно назначаются в зависимости от глубины расположения кровли несущего слоя грунта и его характеристик, принятой глубины заложения подошвы ростверка, типа сопряжения сваи с раствором, нагрузок на сваи.

Нижние концы сваи должны быть заглублены в несущий слой не менее:

0,5 м – в крупноблочные, гравелистые, крупные и средней крупности песчаные, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести .

1,0м – в прочие нескальные грунты.

Глубина заложения подошвы ростверка принимается в зависимости от конструктивных особенностей здания и высоты ростверка, учитывается также вероятность морозного пучения грунта.

Глубина заложения ростверка под колонну:



Принимаем мм

Нижний конец сваи заглубляем в второй слой – песок средний.

Принимаем сваю С–12–30.



^ Определение несущей способности свай.

Несущий слой – песок средний–следовательно свая висячая.

Несущая способность сваи расчитывается по формуле:

, где

Fd - несущая способность сваи, кН

с- коэффициент условий работы сваи в грунте; = 1;

γCR γсf – коэфициенты условий работры грунта под нижним концом и на боковой поверхности сваи, γCR =1; γсf = 1

Расчет несущей способности забивной сваи.

1 – Просадочный грунт

2 – Песок средний

R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

R =4241,6 кПа (по таблице 3.3 [5])

А – площадь опирания на грунт нижнего конца сваи ; А = 0,09см2

u – наружный периметр поперечного сечения сваи

u = 4·0,3 = 1,2м

fi – расчетное сопротивления ( грунта) i –слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа;

определяется по табл. 3.4 [5]

Несущая способность свай, прорезающих просадочные слои, должна рассчитываться с учетом возможного повышения влажности и консистенции грунтов во время эксплуатации. В этом случае показатель текучести должен быть определен по формуле :

, где

ωр, ωL- влажность на границе раскалывания и на границе текучести в долях единицы;

ω sat – влжность, соответствующая полному водонасыщению в долях единицы, расчитываемая по формуле:

, где

е – коэффициент пористости просадочного грунта природного сложения;

γs – удельный вес твердых частиц , кН/м3

γω - удельный вес воды ( γω = 10 кН/м3)

ωsat= 0,773 · 10 / 26,9 = 0,287

IL.sat = (0,9 · 0,28 7– 0,18) / (0,3 – 0,18) = 0,654

Слои грунта

z

hi

fi

γcf

hi*fi*γcf

 

2,5

2

45

1

90,0

 

4,5

2

54,5

1

109,0

Просадочный

6,5

2

59

1

118,0

грунт

8,5

2

62,75

1

125,5

 

10,075

1,15

65,05

1

74,8

 

11,225

1,15

66,715

1

76,7

Среднии песок

13,02

1,22

69,228

1

84,5

 

 

 

 



678,5



Fd = 1·(1,1·4241,6·0,09+1,2·678,5) = 1234,1кН
^ Определение количества свай.

Определение количества свай для фундаментов под колонны

(N = 2000 кН)

Колличество свай для фундамента под колонну (куст свай, ориентировочно определяется по формуле:

, где

η – коэффициент, учитывающий внецентренность приложения вертикальной силы от колонн; η = 1,2 – при значительных эксцентриситетах вертикальной силы, когда на фундамент от колонны поперечные силы и изгибающий момент;

Nrg – собственный вес ростверка и грунта на его обрезах , кН.

Nc – расчетная вертикальная сила от колонны на уровне верхнего обреза ростверка, кН.

Fd – несущая способность сваи по грунту

γк – коэффициент надежности, принимаемый γк = 1,4

Np – собственный вес сваи , подсчитанный с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf =1,1

=1,1*22*1, 5*1.9= 69.01кН

) =2000/(1088.27-1,1*22*1,5)=1.9м2

Pm= Fd/ γк*rmin2=1234.1/1.4*0.92=1088.27 кПа

Nр = 1,1·2,2 · 12 ·0,09 = 2.614кН

= 1,2(2000+69.01)/(1234.1/1,4-2.614)= 2.82шт.

шт.

Принимаем 4 сваи в кусте

Примем во внимание, что минимальное расстояние между сваями bmin = 3dсваи = 3·0,3 = 0,9м.



При проектировании свай в просадочных грунтах II-го типа , когда возможно возникновение отрицательных сил трения на части боковой поверхности ствола сваи необходимо соблюдение условия:



- расчетная нагрузка, на одну сваю в уровне подошвы ростверка с учетом собственного веса сваи, кН;

Fd – несущая способность сваи по грунту;

γк – коэффициент надежности, принимаемый γк = 1,4

γс – коэффициент условий работы, принимаемый в зависимости от значения просадки фундамента, при () γс = 1.0.

- отрицательная сила трения, кН.

,

- периметр поперечного сечения сваи, м;

- расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи, кПа;

- толщина i-го слоя просадочного грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи и оседающего при замачивании, м.

Суммирование проводится от подошвы ростверка дл глубины , где просадка от собственного веса водонасыщенного грунта составляет 5см.

Расчетное сопротивление до глубины определяется по формуле:



- вертикальное напряжение от собственного веса водонасыщенного грунта, кПа;

- расчетные значения угла внутреннего трения и удельного сцепления просадочного грунта в водонасыщенном состоянии, осредненные в пределах глубины .

Для слоя просадочного грунта:



кПа.

кПа.

кПа.

кПа.

Расчетное сопротивление на глубинах принимается постоянным и равным значению на глубине .

кН.



Расчетная нагрузка на сваю в составе фундамента определяется по формуле:



- равнодействующая всех вертикальных расчетных нагрузок передающихся через сваи на грунт, с учетом собственного веса свай, ростверка и грунта на его ступенях, все составляющие определяются с коэффициентом .

- расчетные изгибающие моменты относительно главных центральных осей Х и У плана свай в плоскости подошвы ростверка.

- координаты центра сваи, м

- координаты центра сваи, для которой вычисляется нагрузка.

За положительные направления координатных осей Х и У принимаются направления действия изгибающих моментов и соответственно.

кН.

Поскольку сваи в ростверке расположены симметрично, то моменты от реакции свай взаимно уравновешиваются.

кН.



.

Несущая способность свай недостаточна.

Поэтому принимаем сваю С15-35.



Слои грунта

z

hi

fi

γcf

hi*fi*γcf

 

2,5

2

45

1

90,0

 

4,5

2

54,5

1

109,0

Просадочный

6,5

2

59

1

118,0

грунт

8,5

2

62,75

1

125,5

 

10,08

1,15

65,112

1

74,9

 

11,23

1,15

66,722

1

76,7

Среднии песок

12,35

1,1

68,29

1

75,1

 

13,45

1,1

69,83

1

76,8

 

14,51

1,01

71,314

1

72,0

 

15,52

1,01

72,728

1

73,5

 

 

 

 



891,5

R =4478.4 кПа (по таблице 3.3 [м/у по сваям])

А – площадь опирания на грунт нижнего конца сваи ; А = 0,1225см2

u – наружный периметр поперечного сечения сваи

u = 4·0,35 = 1,4м

Fd = 1·(1,1·4478,4·0,1225+1,4·891,5) = 1851,56кН

Определение количества свай.

Количество свай для фундамента под колонну (куст свай, ориентировочно определяется по формуле:



=1,1*22*1,05*1,7= 43,2кН

) =2000/(1199,6-1,1*22*1,05)=1,70м2

Pm= Fd/ γк*rmin2=1851,56/1.4*1,052=1199,6кПа

Nр = 1,1·2,2 · 15 ·0,1225 = 4,45кН

= 1,2(2000+43,2)/(1851,56/1,4-4,45)= 1,86шт.

Однако с учетом соблюдения условия принимаем 4свай в кусте.

Минимальное расстояние между сваями bmin = 3dсваи = 3·0,35 = 1,05м.



кН.

Поскольку сваи в ростверке расположены симметрично, то моменты от реакции свай взаимно уравновешиваются.

кН.

кН.

кН.

Условие удовлетворяется.

Расчёт осадки свайного фундамента.

Осредненное в пределах длины сваи значение угла внутреннего трения находим по формуле:

, где

ho – рабочая длина висячих свай

φi – расчетное значение угла внутреннего трения грунта i го слоя, имеющего толщину hi ;



Размеры подошвы условного фундамента:

,

lu , bu – расстояние между наружными стенами гранями крайних вертикальных свай





Осредненное в пределах глубины заложения условного фундамента значение удельного веса грунта:



Вес грунта в объеме условного фундамента:

Ncf = γm dcf Acf , где

γm – осредненное по слоям в пределах глубины заложения условного фундамента значение удельного веса грунта;

dcf – глубина заложения подошвы условного фундамента;

Аcf – площадь подошвы условного фундамента:

Ncf = 16,37 · 16,02 · 4,17· 4,17= 4560,2кН

Суммарная вертикальная нагрузка на подошву условного фундамента:

NΣ = N + Ncf +4·15·2,2= 2000+4560,2+132 = 6692,2кН

Среднее давление по подошве условного фундамента:

, где

NΣ – сумарное значение вертикальной нагрузки

Аcf – площадь подошвы условного фундамента

Р = 6692,2/4,17· 4,17= 384,85кПа

Расчет осадок методами, основанными на принципе линейной деформируемости грунтов основания, возможен при соблюдении условия: рR , где

R - расчетное сопротивление грунта основания условного фундамента.

где

γс1 и γс2 –коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 3.3[м/у по ФМЗ]; γс1= 1,4 (песок средней крупности), γc2 = 1,2.

Мγ, Мq, Mc – коэффициенты , зависящие от величины угла внутреннего трения (φII) грунта под подошвой условного фундамента принимаемые по табл. 3.4 [м/у по ФМЗ]; Мγ = 1,15 ; Мq = 5,59; Мс = 7,95.

кz – коэффициент принимаемый кz =1 при b 10м

b –ширина подошвы фундамента , м; b = b сf = 4,17м

γII - расчетное значение удельного веса грунта, залегающего выше подошвы условного фундамента; = 9.78 кН/м3

- осредненное значение удельного веса грунтов , залегающих выше подошвы фундамента ; = 16.55 кН/м3

d - глубина заложения фундамента от уровня планировки, d = d cf = 16,02м

cII – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента , сII = 1кПа

k - коэффициент , равный 1 , если φII и сII определяются непосредственно испытаниями.

кПа

Так как р = 384.85кПа < R = 2575.83кПа, расчет осадки возможен как для линейно деформируемого основания. Осадка рассчитывается методом послойного суммирования :

η = lcf / bcf = 4,17/4,17 = 1.

Вычисляем напряжение от собственного веса грунта :

1. кПа

2. кПа

3. кПа

4. кПа

5. кПа

Определение осадки фундамента

Определяем дополнительные давления на основании на уровне подошвы фундамента:

кПа

P0=

119,72

η=1

b=4,17м

 

Z

ξ=2z/b

α

Gzp=P0*α

1

0,5

0,92

110,14

2

1,0

0,73

87,40

3

1,4

0,5275

63,15

4

1,9

0,40175

48,10

5

2,4

0,257

30,77

6

2,9

0,19075

22,84

7

3,4

0,1455

17,42

8

3,8

0,1195

14,31

9

4,3

0,09525

11,40

10

4,8

0,077

9,22



Gzp,кПа

Gzp,cp,кПа

hi,cm

Ei,кПа

ΔSi,cm

S,cm

119,72

 

 

 

 

 

110,14

114,93

100

30000

0,38

0,97

87,40

98,77

100

30000

0,33

 

63,15

75,28

100

18000

0,42

 

48,10

55,63

25

18000

0,08

 

 

 

 

∑Si=

1,21

 




Основное требование расчета выполнено.

Конструирование и расчёт ростверка.

Колонна сечением 60х40см.



.

Эксцентриситет е0=М/N=40 (100)/2000=2.0см.

Ввиду относительно малого эксцентриситета фундамент колонны рассчитывается как центрально загруженный.

Ростверк выполнен из бетона класса В 12,5 (Rbt = 660кПа).

Размер подколонника равен luc = buc = 1200мм (см. табл. 7.2 [5])

Глубина стакана hg = 90 см

Расстояние от дна стакана до подошвы ростверка

tb = 1,45 – 1,0 = 0,45м

Расчет на продавливание прямоугольной колонной центрально-нагруженных ростверков свайных фундаментов производится из условия:

,

где - расчетная продавливающая сила, равная сумме реакций обеих свай от продольной силы N, действующей в колонне;

- расстояние от плоскости грани колонны с размером до наружной грани плитной части ростверка;

- расчетное сопротивление бетона растяжению для ж/б конструкций с учетом коэффициента условий работы бетона;

- рабочая высота сечения ростверка на проверяемом участке, равная расстоянию от рабочей арматуры плиты до низа колонны, условно расположенного на 5 см выше дна фундамента;

- коэффициент, учитывающий частичную передачу продольной силы на плитную часть через стенки стакана, определяемый по формуле:

; .

Принимаем .

- площадь боковой поверхности колонны, заделанной в стакан фундамента, определяемая по формуле

м2

, - размеры сечения колонны;

- длина заделки колонны в стакан фундамента.



Отношение принимается не менее 1 и не более 2,5;

При , принимается равным , при , принимается равным .



кН.



- число свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания;

- число свай в ростверке;

кН

кН кН.условие не выполняется.

Увеличиваем . И принимаем другой класс бетона – В20(Rbt = 900кПа).





кН.

Расчет прочности ростверков на изгиб проводится в сечениях по граням колонны, а также по наружным граням подколонника ростверка или по граням ступеней ростверка.

Расчетный изгибающий момент для каждого сечения определяется как сумма моментов от реакций свай и от местных расчетных нагрузок, приложенных к консольному свесу ростверка по одну сторону от рассматриваемого сечения:

;

.

, - изгиб. моменты в рассматриваемом сечениях;

- расчетная нагрузка на сваю, нормальная к площади подошвы ростверка;

, - расстояния от осей свай до рассматриваемого сечения;

,- изгиб. моменты в рассматриваемом сечениях от местной нагрузки (собственный вес ростверка, засыпка земли).

Усредненный объемный вес материала ростверка и грунта принимаем равным кН/м3, коэффициент перегрузки .

Расчетная нагрузка на сваи от собственного ростверка и грунта на его уступах G равна:

кН.

Величина продольной силы действующей на уровне подошвы ростверка определяется:

кН.

Расчетные нагрузки на сваи:

кН.

Изгибающие моменты определяем по формулам:

кНм.

кНм.

кНм.

кНм.

Площадь сечения арматуры, параллельной стороне , на всю ширину ростверка определяется:

В разрезе 1-1

см2;

В разрезе 2-2 по грани ступени:

см2;

Площадь сечения арматуры, параллельной стороне , на всю длину ростверка определяется:

В разрезе 3-3

см2;

В разрезе 4-4 по грани ступени:

см2 ;

, - изгиб. моменты на всю ширину ростверка соответственно в разрезах 1-1 и 2-2;

, - изгиб. моменты на всю длину ростверка соответственно в разрезах 3-3 и 4-4;

- рабочая высота ростверка в разрезах 1-1 и 3-3;

- рабочая высота ростверка в разрезах 2-2 и 4-4;

- расчетное сопротивление арматуры;

- безразмерный коэффициент, определяемый по таб.2 пособия к СниП 2.03.01-84, в зависимости от коэффициента .

- расчетное сопротивление бетона осевому сжатию;

- размеры подошвы ростверка;

, - размеры сечения стаканной части ростверка;



Расчитываем по максимальным моментам: и .

Площадь сечения арматуры ( класс А-III) Rs= 365*103 кПа

Расчетными являются сечения 2-2 и 3-3.

Принимается арматура:

В продольном направлении:

Площадь сечения одного стержня:

f As / ns , где

n s – количество стержней

ns = (2,7 – 2·0,05) / 0,10 +1 = 27шт

площадь сечения 1 стержня

f > 37,8/27 = 1,4см2

Принимаем 27Ø14А – III,

Переармирование: (41,55 – 37,8) · 100% / 41,55 = 9%<15%.

В поперечном направлении:

ns = (2,9– 2·0,05) / 0,10 +1 = 29шт

площадь сечения 1 стержня

f > 17,46/29 =0,6см2

Принимаем из конструктивных соображений 29Ø10А – III.

Вариант 2

- фундаменты мелкого заложения..

При проектировании фундаментов в грунтовых условиях II типа с просадкой от собственного веса грунта см следует предварительно выполнить мероприятия по переводу грунтовых условий в I тип.

Применяем глубинное уплотнение грунтовыми сваями.



Плотность уплотненного грунта принимаем равной:т/м3.

Коэффициент пористости уплотненного грунта:

(1-ый слой- просадочный грунт.)

Как правило, уплотнение проводится от поверхности грунта введением в грунт ударным путем стальных скважин диаметром 273мм с уширением в конце сваи диаметром

Во время уплотнения грунт разрыхляется на глубину

Расстояние между осями свай



Относительная площадь поперечного сечения грунтовых свай:



Площадь дна котлована будущего фундамента(размеры здания- 60x12м):



Для грунта II-го типа просадочности рекомендуется .

Площадь всех грунтовых свай в пределах котлована :

.

Площадь одной грунтовой сваи:

.

шт.

Таким образом, получаем массив грунта с улучшенными физико-механическими характеристиками, у которых исчезает чувствительность к увлажнению, т.е. .

т/м3

кН/м3

Для 1-го слоя- просадочного:



.

кН/м3

Значения определяем по таблицам действующих норм.


Сводная ведомость

физико-механических характеристик грунтов после устранения просадочности

Условное

h

γs

γ

W

WL

Wp

ϕ0

C

γd

e

Sr

γw

Ip

γsb

γsat

IL

E

Просад гр.

11,8

26,9

19,9

0,15

0,3

0,18

24

32

16,5

0,630

0,64

10

0,12

10,37

20,37

-0,25

22000

Песок сред

6,8

26,6

18,8

0,2

 

 

30

1

15,7

0,698

0,76

10

0

9,78

19,78

 

30000

Суглинок

2,5

26,8

19,9

0,23

0,27

0,21

24

7

16,2

0,656

0,94

10

0,06

10,14

20,14

0,33

19000

Глина кор.

4,1

27,4

20

0,26

0,55

0,25

19

52

15,9

0,726

0,98

10

0,3

10,08

20,08

0,03

24000



Определение предварительных размеров подошвы фундамента.

Размеры подошвы фундамента определяются расчётом по двум группам предельных состояний. Сначала по II группе (по деформациям), а затем, по мере необходимости проверяется по I группе (по несущей способности).

Определение предварительных размеров подошвы фундамента под колонну (N =2000кН М =40кНм ) методом последовательных приближений.

Здание без подвала с полом на лагах по грунту. ().

Грунт: Суглинок твёрдый.; ; кПа; .

Глубина промерзания:

м

Принимаем м.

- расчетная глубина промерзания;

м.

Глубина заложения фундамента из конструктивных соображений:

м.

;

кН/м3;

кП

кПа.

При м кПа.

м2.

; м.

м.

кПа.

При м кПа.

;



Принимаем:

м м . м2 м2.

Определение величин расчетных эксцентриситетов равнодействующей вертикальных нагрузок на подошву фундамента – по направлениям главных осей инерции площади подошвы



Проверка условия ограничения относительного эксцентриситета вертикальной нагрузки на фундамент:





- предельное значение относительного эксцентриситета вертикальной нагрузки на фундамент.

Проверка ограничения давления на грунт под подошвой фундамента:







Для прямоугольного фундамента эта формула приводится к виду:











Условия удовлетворяются.


Расчёт осадки.

Производим расчёт осадки фундамента методом послойного суммирования.

Строим геологическую колонку, вычерчиваем схематически сечение фундамента, выписываем расчётные данные: толщины слоёв грунта, значения удельного веса и модуля деформации, ширина и глубина заложения подошвы фундамента.

Вычисляем напряжение от собственного веса грунта :

1. кПа

2. кПа

3. кПа

4. кПа

5. кПа

Определяем дополнительные давления на основании на уровне подошвы фундамента:

кПа

кПа.

Расчет напряжений σzp производим в табличной форме :

Рассчитываем дополнительные напряжения ниже уровня подошвы по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента по формуле:

, где

– коэффициент, принимаемый по табл. 3.12 [1] в зависимости от формы загруженной площади, относительной координаты точки () и соотношения сторон прямоугольной площадки ().

Расстояние между точками , в которых вычисляются σ zp принимаем Δ z = 0,4b = 0,4· 2.1= 0.84м, но не более 1м. Принимаем Δ z=0.8м.

Определяем предварительно положение нижней границы сжимаемой толщи Нс ≈ 5·b = 5·2.1= 10.5 м.
Расчёт напряжений проведём в табличной форме:

P0=

426,15

η=1,24

b=2,1м

 

Z

ξ=2z/b

α

Gzp=P0*α

0,8

0,8

0,8288

353,19

1,6

1,5

0,536975

228,83

2,4

2,3

0,32405

138,09

3,2

3,0

0,2132

90,86

4

3,8

0,1432

61,02

4,8

4,6

0,099

42,19

5,6

5,3

0,07735

32,96

6,4

6,1

0,0606

25,82

7,2

6,9

0,0477

20,33



Осадка рассчитывается по формулам: ; в пределах

Нс = 5,96м


σzp, кПа

σzp.cp, кПа

hi , см

Ei , кПа

ΔSi, см

Полная осадка

Si, см

1

2

3

4

5

6

426,15

 

 

 

 

 

353,19

389,67

80

22000

1,42

∑ΔSi=4,21

228,83

291,01

80

22000

1,06

 

138,09

183,46

80

22000

0,67

Si=0,8*4,21=3,368

90,86

114,475

80

22000

0,42

 

61,02

75,94

80

22000

0,28

 

42,19

51,605

80

22000

0,19

 

32,96

29.7

37,575

31.33

80

36

22000

22000

0,14

0.05

 

Предельная осадка , что значительно превосходит расчётное значение см .




Литература

  1. Методические указания № 41 «Фундаменты мелкого заложения на естественных основаниях».




  1. СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».




  1. Справочник проектировщика «Основания, фундаменты и подземные сооружения».




  1. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений к СНиП 2.02.01 – 83 .




  1. Методические указания по проектированию № 51 «Свайные фундаменты».



Скачать файл (602 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации