Дипломный проект - Проект обувной фабрики с детальной разработкой цеха по производству малодетских туфель клеевого метода крепления и вырубочного цеха
скачать (6187.3 kb.)
Доступные файлы (97):
123.doc | 379kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
1.jpg | 26kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
IMG_0001.jpg | 734kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
IMG_0002.jpg | 687kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
IMG_0003.jpg | 705kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
IMG_0004.jpg | 559kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
IMG_0005.jpg | 593kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
IMG_0006.jpg | 743kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
Берец+ велькро.jpg | 27kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
Велькро+ЧПР.jpg | 34kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
верх+подкл..jpg | 40kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
вытачки.jpg | 10kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
задинка+мк.jpg | 46kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
м.к..jpg | 18kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
мк+берец.jpg | 29kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
обстрач..jpg | 46kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
под вн бер+под. нар.бер.jpg | 22kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
под союз+под.бер.jpg | 27kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
с+б.jpg | 51kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
союзка+берец.jpg | 53kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
строчка канта.jpg | 51kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
ЧПР+ берец.jpg | 31kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
3 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ.doc | 512kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
Doc2.doc | 612kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
вентиляциииииия.doc | 357kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
выруб..frw | |||
выруб..jpg | 741kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
вырубочный.doc | 671kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
джьдь.frw | |||
Исходя из конструктивных особенностей заготовок.doc | 51kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
кривой.doc | 37kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
моя организация.doc | 562kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
Настька Отличница ну да 5 минут исправить.cdw | |||
настя.frw | |||
Обоснование строительства и ассортимента фабрики.doc | 126kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
Охрана труда.doc | 180kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
поэта схема1111111.cdw | |||
поэта схема.cdw | |||
поэт сх..bak | |||
поэт сх..frw | |||
размерно-полнотный ассортимент.doc | 37kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
расчет потр. в оьорудовании.doc | 137kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
сб заг.cdw | |||
сб.заг. вроде бы всё.frw | |||
сб. заг.(не всё).cdw | |||
сб. заготовки.frw | |||
Сб.об. вроде бы всё.frw | |||
скан2.doc | 45kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
скан.doc | 46kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
Технико- эконом. показ.(на ватман).doc | 36kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
технология обработки.doc | 95kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
Тит. Лист..doc | 24kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
Фрагмент.frw | |||
цех1.frw | |||
цех.frw | |||
Чертеж.cdw | |||
222222.frw | |||
выруб..frw | |||
заготовка.frw | |||
сборка заготовки.kdw | |||
сборка обуви.kdw | |||
Фрагмент02.bmp | |||
Фрагмент02.frw | |||
Фрагмент2.frw | |||
Фрагмент.bmp | |||
Фрагмент.frw | |||
222222.frw | |||
..........cdw | |||
выруб..frw | |||
генплан.frw | |||
джьдь.frw | |||
заготовка.frw | |||
лента 3.frw | |||
Настька Отличница.cdw | |||
Настька Отличница ну да 5 минут исправить.cdw | |||
НАСТЯ2.frw | |||
настя.frw | |||
поэт сх..frw | |||
расчет потр. в оьорудовании.doc | 130kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
РОЗА ВЕТРОВ.frw | |||
сб.заг. вроде бы всё.frw | |||
сб. заг.(не всё).cdw | |||
сб. заготовки.frw | |||
Сб.об. вроде бы всё.frw | |||
сб.обуви(уже всё).frw | |||
сборка заготовки.kdw | |||
сборка обуви.kdw | |||
туфли дош, пб дош.frw | |||
Фрагмент02.bmp | |||
Фрагмент02.frw | |||
Фрагмент2.frw | |||
Фрагмент.bmp | |||
Фрагмент.frw | |||
цех1.frw | |||
цех.frw | |||
швы.frw | |||
швы.doc | 44kb. | 05.06.2006 23:10 | ![]() |
содержание
- Смотрите также:
- Дипломный проект - Проект обувной фабрики с детальной разработкой цеха по производству женских модельных туфель на высоком каблуке клеевого метода крепления и выруб [ дипломная работа ]
- Курсовой проект - Проект цеха по производству обуви специального назначения клеепрошивного метода крепления [ курсовая работа ]
- Дипломный проект - Реконструкция сортопрокатного цеха №2 ОАО Уральская сталь [ дипломная работа ]
- Предварительный расчет производственного корпуса обувной фабрики с компоновкой раскройного цеха [ курсовая работа ]
- Курсовой проект - Проектирование подготовительного цеха швейной фабрики [ курсовая работа ]
- Курсовой проект - Проектирование экспериментального цеха швейной фабрики [ курсовая работа ]
- Курсовой проект - Проектирование РПО бумажной фабрики по производству газетной бумаги [ курсовая работа ]
- Дипломный проект. Проект модернизации производственно-технической базы автотранспортного цеха ЗАО Мальцовский портландцемент с разработкой шиномонтажного участка [ документ ]
- Разработка классификатора для туфель женских модельных лодочка клеевого метода крепления [ курсовая работа ]
- Дипломный проект - Техническое переоснащение сортопрокатного цеха ОАО Уральская Сталь с целью увеличение объёма производства и повышения качества готовой продукции [ дипломная работа ]
- Курсовой проект - Организация производства на участке механического цеха по обработке детали [ курсовая работа ]
- Курсовой проект - Разработка проекта цеха рудоподготовки производительностью 27000 т/сутки [ курсовая работа ]
123.doc
6 ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯПри осуществлении технологических процессов пошива изделий происходит выделение большого количества тепла, влаги, токсичных газов и пыли. Удаление их из производственных помещений является основной задачей систем промышленной вентиляции. Создание нормальных климатических условий и постоянное поддержание заданных параметров воздуха внутри помещений фабрики независимо от пункта строительства фабрики, времени года – является задачей систем кондиционирования. В условиях современного производства системы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха являются одной из главных мер, обеспечивающих наилучшее качество работы и творческой активности, а также полноценного отдыха людей. Существенная роль вентиляции и в защите окружающей среды от загрязнений.
^
строительства фабрики в г. Бресте
Наружные параметры для проектирования систем отопления и вентиляции для пункта строительства выбраны согласно СНиП 2.04.05-91 (с изменениями №1,2,3,4) «Отопление, вентиляция и кондиционирование» и СНБ 2.04.02-2000 «Строительная климотология» (по категории Б).
Расчетные параметры наружного воздуха приведены в таблице 6.1.
Таблица 6.1 – Наружные параметры воздуха
Пункт строительства фабрики | Расчетная географическая широта | Параметры | |||
Теплый период | Холодный период | ||||
tH, C0 | iH, кДж/кг | tH, C0 | iH, кДж/кг | ||
г.Брест | 52 | 27 | 56,5 | -20 | -18,8 |
Параметры воздуха внутри проектируемого помещения выбираются с учетом требований технологического процесса и санитарных норм СанПиН 9-80 РБ 98 «Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений», ГОСТ 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях».
Оптимальные величины температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха в рабочей зоне для категорий работ с учетом требований технологии в холодный и теплый период, приведены в таблице 6.2.
Таблица 6.2 – Параметры воздуха внутри помещения
Проектируемое помещение – цех обувной | Параметры | |||||
Теплый период | Холодный период | |||||
tв,0С | в,% | vв, м/с | tв,0С | в,% | vв, м/с | |
Рекомендуемое | 23-25 | 60-40 | 0,1 | 22-24 | 60-40 | 0,1 |
Принятое | 24 | 50 | 0,1 | 23 | 30 | 0,1 |
^
Определение составляющих теплопотерь и притока тепла в проектируемое помещение в тепловом балансе необходимо для выявления дефицита или избытка тепла. Наличие дефицита тепла (получение отрицательного баланса) свидетельствует о необходимости устройства в помещении отопления в рабочее время цеха (фабрики).
^
При расчете теплопотерь через наружные ограждения пользуемся следующими нормативными документами:
- Пособие 2.04.01-96 к СНБ 2.01.01 – 93. теплотехнический расчет ограждающих конструкций зданий.
- СНБ 2.04.01-97 (с изм. №1). Строительная теплотехника.
Теплопотери зависят от принятой температуры внутри помещения и от температурных условий наружного воздуха в Витебске.
Для расчета потерь тепла необходимо иметь данные о конструктивных элементах и их теплозащитных свойствах.
Основные теплопотери через ограждение определяются по формуле:
Qnm= Ki · Fi(tв - tн) · ni ·Bi (6.1)
где Q – потери тепла через ограждения, Вт;
Ki – коэффициент теплопередачи через наружные ограждения, Вт/м20С;
Fi – площадь ограждения, м2;
tв – принимаемая расчетная температура внутри помещения для холодного периода, С0;
tH – расчетная температура наружного воздуха для холодного периода, С0;
ni – коэффициент, учитывающий положение ограждения, ni = 1;
Bi – коэффициент, учитывающий надбавки к потерям тепла на стороны света и на выдувание ветром, Bi = 1.
Дополнительные надбавки в виде надбавок на стены можно принять следующие:
-на север, северовосток, северозапад – 10%;
- на запад и юговосток – 5%;
- на выдувание ветром – 5%.
Результаты расчета потерь тепла через наружные ограждения приведены в таблице 6.3.
Таблица 6.3 – Теплопотери через наружные ограждения здания
Обозначение ограждения | Количество и размер ограждений, м | Площадь ограждений, F, м2 | Температурный перепад t, 0С | Сопротивление теплопередачи, К, Вт/м20С | Надбавки к потерям | Коэффициент, учитывающий надбавки к потерям тепла | Суммарные потери тепла при t =1 0С Qт.п., Вт | Cуммарные потери тепла при t=tв-tн, Q, Вт | |
на стороны света | на обдувание | ||||||||
![]() | ![]() | 184,8 | 1 | 1,33 | 10 | 5 | 1,15 | 282,6 | 13565 |
![]() | ![]() | 84 | 1 | 2,9 | 10 | 5 | 1,15 | 280,1 | 13445 |
![]() | ![]() | 184,8 | 1 | 1,33 | - | - | - | 245,8 | 11798,4 |
![]() | ![]() | 84 | 1 | 2,9 | - | - | - | 243,6 | 11693 |
Итого: | 1052,1 | 50501,4 |
^
С теплотехнической точки зрения очень важной является удельная тепловая характеристика здания, которая характеризует какое количество тепла теряется 1 м3 здания в течение часа при разности температур внутри и снаружи помещения в 10С. Эта величина определяется по формуле:
qт =

где qт - удельная тепловая характеристика здания, Вт/м3 · 0С;

Vц – объем помещения по наружному обмеру, м3;
qт. =


Для обувных фабрик qт.х 0,47

Величину qт.х можно использовать для ориентировочного расчета производительности отопительных установок:
Qо.у. = qm (tв – tн)· Vц, (6.3)
где Qо.у. – тепловая нагрузка отопительной системы, Вт;
tв – расчетная температура внутреннего воздуха, 0С;
tн – температура наружного воздуха, 0С (параметры Б);
Vц – внутренний объем цеха, м3.
Qо.у. = 0,21 · 43 · 72 · 27 · 4,4 = 77239 (Вт).
^
Поступление тепла учитывает действие постоянных и переменных источников за счет преобразования различных видов энергии в тепловую. Тепло поступает в помещение конвекцией и лучеиспусканием. При расчетах определяются суммарные поступления от постоянно и переменно действующих источников.
4.3.1 Определение теплопоступлений от машин в рабочее помещение
Потребляемая технологическим оборудованием электроэнергия расходуется на выполнение механической работы и, вследствие перехода в тепловую энергию поступает в рабочее помещение:
QM = Nэл n 1000 Кспр Кв, кВт (6.4)
где Nэл – мощность единицы оборудования кВт, суммарная мощность электродвигателей технологического оборудования – 79кВт;
n – количество машин с одинаковой мощностью;
Кспр. – коэффициент спроса энергии, равный 0,65;
Кв – коэффициент выделения тепла в помещение, Kв=1
QM= 79 1000 0,65 1 = 51350 (Вт).
4.3.2 Теплопоступление от людей
Теплопоступление от людей зависит от вида работ, и в меньшей степени от температуры внутри помещения и теплозащитных свойств.
QЛ = qл n, (6.5)
где qл –тепловыделения одним человеком в час (qл = 185 Вт)
n – количество работающих в максимальной смене цеха;
QЛ = 185 180 =33 300 (Вт).
4.3.3 Поступление тепла от электронагревательных устройств:
Qm = Nэл n 1000 Kcnp Kв, Вт (6.6)
где Nэл – мощность эектронагревательного устройства, Вт,
n – число нагревательных устройств; (Nэл· n) ≈ 16 кВт;
Kcnp – коэффициент спроса электроэнергии;
Kв – коэффициент выделения тепла в помещение.
Qm = 16 1000 0,65 1 = 10400 (Вт).
4.3.4 Поступления от нагретых поверхностей аппаратуры
Количество передаваемого тепла через стенки сушилок, горячих прессов, пароформ и т.д. определяется по уравнению теплопередачи:
QH.П. = K·F·(tв.н - tв), (6.7)
где QH.П. - поступающее тепло от нагретых поверхностей
аппаратуры, Вт;
К – коэффициент теплопередачи ограждающей стенки, Вт/м2°С;
F - площадь нагретых поверхностей, м2;
tв.н - средняя температура воздуха (жидкости) внутри ограждения, °С;
tв - температура воздуха в рабочей зоне (помещении), °С.
QH.П. = 2,7·80·(65 - 23) = 9072 (Вт/ч).
4.3.5 Теплопоступления от нагретого материала, полуфабриката или изделия
В том случае, когда нагретый материал (кожа, мех, обувь, ткань) находится в рабочем помещении длительное время и остывает там, поступления тепла от этого источника определяются по формуле:
QП = C·G·(tВН-tB) (6.8)
где QП - поступающее тепло от полуфабриката, Вт/ч;
С - теплоемкость материала, Вт/кг°С;
G - масса полуфабриката, материала, находящегося в помещении
в течение часа, кг/ч;
tBH - температура внутри установки (сушилки), °С;
tB - температура внутри помещения, °С.
QП = 0,42·2·(65 - 23) = 35 (Вт).
Теплопоступления от остывающей обуви можно определить по формуле:
Qоб = Пс·[1·С 1+ 2·С 2)·(tВЫХ-tB)], (6.9)
где Пс - производительность сушилки, пар обуви в час;
Щ 1 , Щ 2 – масса пары обуви и колодок, кг;
С 1 , С 2 - теплоемкость кожи и материала колодок, Вт/кг·°С;
tВЫХ – температура обуви на выходе из сушилки, °С;
tB – температура внутри помещения, °С.
Qоб = 120·[(0,5·0,42+1,5·0,44) ·(43-23)]=2088 (Вт).
4.3.6 Поступление тепла от искусственного электрического освещения
Затрачиваемая электроэнергия на освещение переходит в тепло и рассчитывается по формуле:
Qосв = 1000 qосв F Kосв, Вт (6.10)
где qосв – удельный расход электроэнергии на освещение 1м2 площади помещения (qосв = 0,04 кВт/м2);
F – площадь помещения, м2;
Kосв – коэффициент, учитывающий фактическое поступление тепла в цех (




4.3.7 Теплопоступление от солнечной радиации через остекленные поверхности
Интенсивность и количество тепла зависит от высоты солнца, чистоты атмосферы, влажности воздуха и угла падения лучей на поверхность ограждения, от толщины и качества стекла, чистоты окон, степени затемнения окон переплетами.

где qост – удельная величина солнечной радиации через остекленные поверхности, показывающая количество поступающего тепла через 1 м2 в час и зависит от ориентации здания по сторонам света, географической широты места строительства (qост=145 Вт/м2ч с южной стороны, 75 Вт/м2 с северной);
Fост – поверхность остекления по размерам проемов, м2;
Аост – коэффициент, учитывающий конструкцию остекления и степень его загрязнения;
Qост =

Тепловой баланс характеризуется теплопотерями, сведенными в таблицу 6.4.
Таблица 6.4 – Сводная таблица теплового баланса
Составляющие теплового баланса | Условные обозначения | Значения величин, Вт/ч | |
теплый период | холодный период | ||
1 | 2 | 3 | 4 |
Потери тепла | Qпт | - | 77572 |
Поступление тепла от оборудования | Qm | 51350 | 51350 |
Теплопоступление от людей | QЛ | 33300 | 33300 |
Теплопоступление от электронагреватлеьных устройств | QЭЛ | 10400 | 10400 |
Теплопоступление от искусственного электроосвещения | Qосв. | 38880 | 77760 |
Теплопоступления от солнечной радиации через остекленные поверхности | ![]() | 25344 | - |
Поступления от нагретых поверхностей аппаратуры | QH.П | 9072 | 9072 |
Теплопоступления от нагретого материала | QП | 2123 | 2123 |
Теплоизбытки | Qизб. | ![]() | ![]() |
Итого: | 170469 | 106433 |
По избыточному теплу в теплый период года рассчитывают производительность, тип и количество установок для обработки воздуха:
- подогрев или охлаждение;
- сушка или увлажнение;
- очистка.
Определяют правильность выбора габаритов промышленных зданий. По

^
Удельная тепловая нагрузка характеризует количество поступающего тепла в час на 1 м3 помещения и определяется по формуле:

где gт.н. – удельная тепловая нагрузка, Вт/м3 ;
Vц – внутренний объем цеха, м3

^
6.3.1 Назначение систем кондиционирования воздуха и вентиляции
В процессе подготовки и пошива изделий на предприятиях обувной промышленности в рабочие помещения выделяется большое количество тепла и влаги, пыли минерального и растительного происхождения и ядовитых веществ. Эти вредности необходимо удалить из помещения для поддержания заданных параметров необходимо подавать обработанный (кондиционированный) воздух. Установки, в которых наружный воздух или смесь наружного с рециркулярным воздухом обрабатывается, т.е. нагревается, охлаждается, очищается, увлажняется или осушается, называется установками кондиционирования воздуха. Процесс создания и автоматического поддержания определенных параметров воздуха в рабочей зоне независимо от пункта строительства фабрики, времени года, суток, или изменяющихся по программе независимо от метеорологических условий и переменного количества поступающего в помещение тепла и влаги называется кондиционированием воздуха. Анализ основных вредностей обувных фабрик показал, что больше всего поступлений в рабочее помещение составляют теплоизбытки помещение которых идет за счет обработки воздуха, в системах кондиционирования. Вывод вредностей осуществляем через систему вытяжки промышленной вентиляции. Расчет систем кондиционирования производим графоаналитическим методом с использованием i-d –диаграмм.
Экономию энергии для получения холода в теплый период и холодный период с его экономией тепла решают использовать рециркуляционный, когда помещения относятся к IY классу опасности и концентрации вредных веществ не превышает 30% ПДК и не допускается его использование при I, II, III классах.
По максимальным теплоизбыткам в теплый период года определяется максимальное количество подаваемого в помещение воздуха для ассимиляции (поглощения) избыточного тепла и выбирается оборудование для его обработки. Расчет производительности УКВ для теплого и холодного периода производится графоаналитическим способом с использованием id-диаграммы. Для поглощения тепла в помещении, приточный воздух должен иметь энтальпию меньшую, а влагосодержание равное принятым параметрам воздуха внутри цеха. В данном периоде года воздух не отвечает этим условиям, а для их получения воздух обрабатывается в камере орошения кондиционера водой.
6.3.2 Построение схемы процесса обработки воздуха в id диаграмме с применением адиабатного охлаждения
Принято, если энтальпия наружного воздуха выше энтальпии внутреннего, то желательно процесс обработки воздуха проводить по политропному циклу, а если наоборот, то как правило, используется адиабатное охлаждение воздуха. Разрешается с целью экономии энергии использовать адиабатное повторное охлаждение с целью охлаждения воздуха до заданной температуры внутри помещения. Так как iн iв используем процесс кондиционирования с адиабатным охлаждением воздуха.
Построение схемы процесса кондиционирования воздуха заключается в следующем. На id-диаграмме по iн tн наносим точку (Н) и из неё по i = const проводим прямую до пересечения с кривой постоянной относительной влажности = 95 % в точке (0), которая характеризует состояние воздуха по выходе из оросительной камеры кондиционера. Линия НО - луч процесса изменения параметров воздуха в камере орошения.
Обработанный воздух из камеры центробежным вентилятором подается в цех. В вентиляторе и воздуховоде он нагревается на 11,50С, что соответствует приращению энтальпии i на 0,8 1,2 кДж/кг, поэтому в цех он подается с параметрами К. Нагрев воздуха идет по линии d = const, за пересечением с кривой в = 50% в точке В, которая характеризует действительные параметры воздуха внутри помещения (рисунок 5.1). Затем проверяется соответствие для точки (В) принятой температуры tB и если она не выходит за пределы санитарно-гигиенических норм и технологических требований, то построение процесса кондиционирования воздуха закончено.
Принципиальная схема прямоточной СКВ с избыточным охлаждением воздуха изображена на рисунке 5.2.
Т. к. в результате построения схемы процесса адиабатного охлаждения воздуха по этому способу в рабочем помещении устанавливается tв выше заданной, то будем использовать для обработки наружного воздуха адиабатный процесс с повторным охлаждением воздуха.
На id-диаграмме по tв и в наносим точку (В’) и из неё по d = const проводим прямую до пересечения с кривой постоянной относительной влажности = 95 % - точка 0’. Для обеспечения заданной относительной влажности воздуха в рабочем помещении с учетом требований технологии необходимо из точки (B’) по i = const процесс вести до пересечения с кривой с принятой относительной влажностью в =50% – точка В”. От точки 0’ находится на расстоянии 0,8-1,2 кДж/кг находится точка К’. В цех поступает полученный после смешивания (воздух точки (В) с воздухом в точке (В'').

Рисунок 6.1 – Схема процесса кондиционирования воздуха с
адиабатным охлаждением воздуха

Рисунок 6.2 – Принципиальная схема прямоточной СКВ с
адиабатным охлаждением воздуха
^
помещение
Эта величина определяется разностью энтальпий в точке B’и К’ и характеризует, какое количество избыточного тепла ассимилирует (поглощает) 1кг приточного воздуха:
Δi = iВ΄ - iК΄ , кДж/кг (6.13)
Δi = 48-39 = 9 (кДж/кг)
^
Эту величину иначе называю массовой производительностью УКВ, которая определяется по формуле:
GM=

где GM – массовая производительность кондиционера, кг/ч;
Кэф – коэффициент эффективности воздухообмена, зависящий от способа подачи воздуха в цех и равный 0,951,15;
Величина

GM =

^
Объемная производительность УКВ определяется так:

где GM – массовый производитель УКВ, кг/ч;
– плотность воздуха, = 1,2 кг/м3;
1,05…1,15 – коэффициент, учитывающий увеличение объема производства;

По объемной производительности УКВ, исходя из условия, что один кондиционер обслуживает помещение до 50 м (длина воздуховода), выбирается тип кондиционера. Наименование и производительность кондиционеров сведены в таблицу 6.5.
Таблица 6.5 – Характеристика кондиционера
Тип кондиционера | Номиналъный расход воздуха тыс.м3 | Размеры помещений, м | Высота, м | Места, расположенные в здании | Сечение прохода воздуха, Фк,м2 | Номинальная скорость воздуха в оросительной камере, м/с | Количество фор-сунок | |||
Последовательное расположение кондиционера и форсуночной камеры | Параллельное расположение кондиционера и форсуночной камеры | |||||||||
КТЦЗ-31,5 | 31,5 | 18 | 6 | 12 | 12 | 4,8 | Все этажи | 3,31 | 2,64 | 135 |
^
Приращение влагосодержания показывает, какое количество влаги в граммах поглощает 1 кг обработанного воздуха и уносит в проектируемое помещение для поддержания заданной относительной влажности и определяется как разность влагосодержаний в точке (О) - da и в точке (Н) - dн
Δd = dO- dH, (6.16)
где dO и dH – влагосодержание в соответствующих точках,
Δd = 14,3 – 11,7 = 2,6 (ч/кг).
^
Wy =

где

Wy =

^
Wд = V GM, кг/ч. (6.18)
где V – коэффициент орошения воздуха водой,

^
Кратность воздухообменов применяется дня оценки интенсивности обмена воздуха в проектируемом помещении и определяется по формуле:

где К – кратность воздухообмена, обм/ч;

Vц – объем цеха по внутреннему обмеру, м3;
К

Минимальная кратность воздухообмена должна быть не менее 5 обм/ч. Поэтому принимаем 2 кондиционера.
^
Для распыления воды в оросительных камерах кондиционера применяются широкофакельные форсунки (ШФ 5/9) одного типоразмера для всех камер, которые устойчиво работают при давлении воды от 20 кПа и выше.
Управление процессом обработки воздуха осуществляется при помощи изменения расхода воды через форсунки или расхода воды и ее температуры.
Производительность одной форсунки определяется из выражения:
qф =

где mk – количество кондиционеров;
nф - общее количество форсунок ;
1,1 – коэффициент, учитывающий засорение форсунок;
qф =

^
оросительную камеру кондиционера
Определение избыточного давления центробежного насоса:
Ризб = Р1 + Р2 + Р3 , кПа (6.21)
где Р1 – давление воды перед наиболее высоко расположенными форсунками, определяется по расходной характеристике форсунки – 80 кПа;
Р2 – давление, необходимое для поднятия воды до верхнего ряда форсунок, равное 30 кПа;
Р3 – потери давления в сети трубопроводов, равные 8 кПа;
Ризб = 80+30+8=118 (кПа).
По известной производительности насоса (W

Таблица 6.6 – Основные характеристики центробежного насоса
Тип насоса | Производительность ![]() | Напор Р, кПа | КПД, |
4 К-8У | 65…….112 | 460-350 | 0,73-0,75 |
Таблица 6.7 – Центробежный насос к типовому кондиционеру
Тип кондиционера | Коэффициент орошения, V | Тип насоса | Электродвигатель | ||
тип | мощность, кВТ | частота вращения, об/мин. | |||
КТЦ3-31,5 | 1,2охл. | 4К-8У | АО2-42-2 | 7,5 | 2900 |
^
центробежным насосом
Для проверки правильности выбора электродвигателя определяется мощность на валу центробежного насоса:
NM =

где Кз – коэффициент запаса,
– коэффициент полезного действия насоса,
NM =

Принимаем NM = 7,5 кВт.
Подбор центробежного вентилятора к УКВ производится по объемной производительности кондиционера в теплый период и полному давлению с коэффициентом полезного действие не ниже 0,9.
Таблица 6.8 – Характеристики вентиляционных установок
Тип кондиционера | Вентилятор | Электродвигатель | |||||
Тип и номер | Полное давление, Р, кПа | Номинальная производительность, тыс. м3/ч | Частота вращения ротора, об/мин | Тип | Частота вращения, об/мин. | Мощность N, кВт | |
КТЦ3-31,5 | В-Ц-4 -76 №12 | 1200 | 31,5 | 750 | 4А180М6 | 980 | 18 |
^
Воздуховоды применяются для перемещения воздуха в системах кондиционирования и механической вентиляции.
- Определение площади поперечного сечения магистрального приточного воздуховода:
Fk =

где mK – число кондиционеров,
VK – предельно допустимая скорость воздуха, допускается 8,0 – 10,0 м/с, FK =

- Определение площади сечения раздаточных воздуховодов:
Раздаточные воздуховоды выполняются переменною сечения. Начальное сечение раздаточного воздуховода определяется так:
F

где mK – число УКВ;
nB – число раздаточных воздуховодов для 1-й УКВ,
VР– предельная скорость воздуха в раздающем воздуховоде (6….8 м/с)


- Определение конечного сечения раздающего воздуховода:


Высота боковой стенки воздуховода определяется в зависимости от размера выпускной щели hщ и принимается не более 0,7 м.
- Определение габаритов начального раздающего воздуховода:

где b = 2h – ширина воздуховода в начальном сечении, м;
h = hщ – высота воздуховода, м;
hщ – высота щелевого выпуска, м,
h =0,05 м, b =0,1 м;
FР=0,05·0,05·2=0,5(м2);
Щелевые выпуски с поворотными регулирующими лопатками располагают с двух боковых сторон раздающего воздуховода равномерно через 2-3 м.
- Определение площади поперечного сечения начального раздающего воздуховода

- Определение количества щелевых выпусков с одной стороны раздающего воздуховода. Приближенно эту величину можно определить:
nщ =

где nщ – число щелевых выпусков на одной стороне раздающего воздуховода;
Lp – длина раздающего воздуховода, м,
Lщ – расстояние между щелями (2-3 м.)
nщ =

- Определение расхода воздуха через один щелевой выпуск.
Расход воздуха через одну раздаточную щель:
Lщ =

Lщ =

- Определение площади поперечного сечения выпускной щели
Fщ =

где Lщ – расход воздуха через щелевой выпуск, м3/ч;
Vщ – скорость воздуха на выходе из щелевого выпуска;
Fщ =

Принимаем площадь щелевого выпуска равной 0,0336 м2
^
Баланс воздуха в цехе может быть или нейтральным, или слабоположительным. Поэтому качество удаляемого воздуха равно:
Ly = 0,9 Loб, м3/ч., (6.30)
Ly = 0,9 62505,3 = 56254,8 (м3/ч).
^
6.4.1 Схемы процессов обработки воздуха для холодного периода года
Выбор построения схем процессов обработки и расчетов УКВ в холодный период года производится аналогично теплому периоду года.
Обработка воздуха в холодный период года заключается в нагреве и увлажнении наружного воздуха или смеси. Подогрев наружного воздуха в УКВ производится в калориферах первичного нагрева до оросительной камеры кондиционера, а второй после нее. Для экономии тепла в холодный период года разрешается использование рециркулярного воздуха. В холодный период года целесообразно обрабатывать смесь до заданных параметров рециркулярной водой по адиабатному циклу.
Расчет УКВ воздуха в холодный период года сводится к определению количества обрабатываемого воздуха и подбору необходимого оборудования для осуществления этих процессов.
^
В некоторых цехах обувных фабрик выделяется значительное количество вредных веществ со специфическим запахом, а также взрывоопасной пыли. Поэтому не разрешается в этих случаях использовать рециркуляционный воздух.
В этом случае схема кондиционирования строится следующим образом.
Наносим на id- диаграмме точки наружного воздуха Н и внутреннего воздуха В. Из точки В по d = const построение ведем до точки О при = 95%. Затем из точки О по i = const, а из точки Н по d= const находим пересечение этих лучей в точке П. в этом случае обрабатывается весь наружный воздух без использования рециркуляционного воздуха.
Линия НП – подогрев наружного воздуха до оросительной камеры. Луч ПО – адиабатная обработка наружного воздуха в оросительной камере кондиционера. Луч ОВ – подача воздуха потребителю.
На линии ОВ в точке К откладываем 0,8 кДж/кг на нагрев в вентиляторе и воздуховодах воздуха. Она характеризует состояние приточного воздуха в проектируемый цех, а линия КВ характеризует процесс транспортировки воздуха в помещение. На рисунке 6.1 дана схема СКВ без рециркуляции.
^
i = iB - ik, (6.31)
i = 36,8- 20,2 = 6,6 (кДж/ч).
6.4.3 Определение количества кондиционируемого воздуха для ассимиляции теплоизбытков в холодный период

где

Кэ – коэффициент воздухообмена, Кэ = 0,95


Рисунок 6.3 – Принципиальная схема СКВ без рециркуляции
^

где – плотность воздуха, = 1,2 кг/м3;

Изменение влагосодержания d определяется по id- диаграмме без использования рецеркуляционного воздуха.
^
Wy =

где d – приращение влагосодержания, г/кг;
G – массовая производительность УКВ, кг/ч.
Определение изменения влагосодержания:
d = do – dH, ч/кг, (6.35)
d = 5,4 – 0,4 = 5,0 (ч/кг);
Wy =

Определяем количество действительно распыляемой влаги:
Wg = V G, кг/ч, (6.36)
где V – коэффициент орошения,
Wg = 1,2 61109,86 = 73331,83 (кг/ч).
^


^
наружного воздуха
После выбора типа схемы кондиционирования вохдуха определяется изменение энтальпии после подогрева наружного воздуха или смеси iН, которая характеризует какое количество тепла необходимо затратить для подогрева 1 кг наружного воздуха.
iН = in – iH, (6.38)
iН = 19,6-(-18,8) = 38,4 (кДж/кг).
^
QH = iН Gn, кДж/ч, (6.39)
где Gn – количество подогреваемого воздуха. кг/ч;
QH = 38,4 61109,86= 2 346 619 (кДж/ч).
^
Решение вопроса о необходимости выбора системы отопления решается после определения удельной тепловой характеристики и удельной тепловой нагрузки проектируемого цеха. Если

Анализ таблицы теплового баланса 4.2 показывает, что в большинстве основных производственных цехов обувных фабрик имеются теплоизбытки в холодный период года. Поэтому можно предусматривать в этих цехах дежурное отопление, которое работает только в периоды длительных перерывов (праздничные и выходные дни, нерабочие смены) в работе цехов.
Температура воздуха внутри помещения при расчете дежурного отопления tдеж принимаем 16 °С.
6.5.1 Определение теплопроизводительности дежурного отопления (тепловой нагрузки)

где tдеж = 160С;
tn – расчетная температура наружного воздуха;
Qдеж=1804 (16+20)=64944 (Вт/ч)
^

где Кн.п. – коэффициент теплоотдачи отопительного прибора, Кн.п.= 9,6 Вт/м2·ч·0С;
tвх – температура горячей воды, 970С;
tвых – температура холодной воды, 700С;
β - коэффициент ≈ 1

^

где f – поверхность нагрева одной секции (f = 0,254 м2)

Количество секций под одним окном определяется как:
(395/24)=16 штук.
Итак, выбирается радиатор М-140М со следующими техническими характеристиками, таблица 7.1.
Таблица 6.9 – Техническая характеристика радиатора М-140М
Показатели | Единица измерения | Значение показателей |
Поверхность нагрева секции | м2 | 0,254 |
Размеры: | мм | |
Строительная высота | | 500 |
Строительная глубина | | 140 |
Строительная длина на 1 м2 | | 316 |
Масса 1м2 | кг | 24 |
Коэффициент теплопередачи | Вт/м2·ч·0С | 9,6 |
Скачать файл (6187.3 kb.)