Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Лекции по строительной теплофизике - файл 1.doc


Лекции по строительной теплофизике
скачать (1764.5 kb.)

Доступные файлы (1):

1.doc1765kb.04.12.2011 01:04скачать

содержание

1.doc

1   2   3   4
^

Этим за пределы здания выносится переменная гравитационная составляющая, и поэтому полное давление в каждом помещении становится постоянным по его высоте.


Плотность воздуха ρ, кг/м3, может быть определена по эмпирической формуле:

, (3.16)

где t – температура воздуха.

Величина внутреннего давления Pв может быть различной для одинаково ориентированных помещений одного этажа в силу того, что для каждого помещения формируется свое значение внутреннего давления. Определение внутренних давлений в помещениях является задачей полного расчета воздушного режима здания, который довольно трудоемок. Но для упрощения расчета внутреннее давление Pв принято приравнивать к давлению в лестничной клетке.

Существуют упрощенные методы расчета внутреннего давления в здании. Наиболее распространен расчет, справедливый для зданий с равномерно распределенными окнами на фасадах, когда за условно постоянное внутреннее давление в здании принимается полусумма ветрового и гравитационного давления по выражению

(3.17)

Второй, более громоздкий способ расчета величины Pв, Па, предложенный в [36], отличается от первого тем, что ветровое давление усредняется по площадям фасадов. Выражение для внутреннего давления при рассмотрении одного из фасадов в качестве наветренного принимает вид:

, (3.18)

где cн, cб, cз - аэродинамические коэффициенты на наветренном, боковом и подветренном фасадах;

Aн, Aб, Aз - площади окон и витражей на наветренном, боковых и подветренном фасадах, м2.

^

Рис. 13. Формирование воздушных потоков в многоэтажном здании со сбалансированной механической вентиляцией


В расчетах теплопотерь учитывается, что каждый фасад может быть наветренным. Следует обратить внимание на то, что величина внутреннего давления Pв, принимаемая по (10), получается различной для каждого фасада. Эта разница тем заметнее, чем больше отличается плотность окон и витражей на различных фасадах. Для зданий с равномерным распределением окон по фасадам величина Pв, приближается к получаемой по (9). Таким образом, использование формулы (10) для расчета внутреннего давления оправдано в случаях, когда распределение световых проемов по фасадам явно неравномерно или когда рассматриваемое здание примыкает к соседнему, или один фасад или его часть не имеют окон совсем.

Разность наружного и внутреннего давлений по разные стороны ограждения на наветренном фасаде на любой высоте h с учетом формулы (3.15) равна:

(3.19)

Разность давлений P для окон одного фасада разных этажей будет отличаться только величиной гравитационного давления (первое слагаемое), зависящего от разности Н-h отметок верхней точки здания, принятой за ноль отсчета, и центра рассматриваемого окна. На рис. 13 показана картина распределения потоков в здании со сбалансированной вентиляцией
3.5.3. Воздухопроницаемость строительных материалов
Строительные материалы в основной своей массе являются пористыми телами. Размеры и структура пор у различных материалов неодинакова, поэтому воздухопроницаемость материалов в зависимости от разности давлений проявляется по-разному.

На рис. 14 показана качественная картина зависимости воздухопроницаемости ^ G от разности давлений ΔР для строительных материалов, приведенная К.Ф.Фокиным [2].


Рис.14: Влияние пористости материала на его воздухопроницаемость 1 – материалы с равномерной пористостью (типа пенобетона); 2 – материалы с порами различных размеров (типа засыпок); 3 – маловоздухопроницаемые материалы ( типа древесины, цементных растворов), 4 – влажные материалы.
Прямолинейный участок от 0 до точки а на кривой 1 свидетельствует о ламинарном движении воздуха по порам материала с равномерной пористостью при малых значениях разности давлений. Выше этой точки на криволинейном участке происходит турбулентное движение. В материалах с разными размерами пор движение воздуха турбулентно даже при малой разности давлений, что видно из кривизны линии 2. В маловоздухороницаемых материалах, напротив, движение воздуха по порам ламинарно и при довольно больших разностях давлений, поэтому зависимость G от ΔР линейна при любой разности давлений (линия 3). Во влажных материалах (кривая 4) при малых ΔР, меньших определенной минимальной разности давлений ΔРмин, воздухопроницаемость отсутствует, и лишь при превышении этой величины, когда разность давлений окажется достаточной для преодоления сил поверхностного натяжения воды, содержащейся в порах материала, возникает движение воздуха. Чем выше влажность материала, тем больше величина ΔРмин.

При ламинарном движении воздуха в порах материала справедлива зависимость

, (3.20)

где i – коэффициент воздухопроницаемости материала, кг/(м.Па.ч);

δ – толщина слоя материала, м.

Коэффициент воздухопроницаемости материала аналогичен коэффициенту теплопроводности и показывает степень воздухопроницаемости материала, численно равную потоку воздуха в кг, проходящему сквозь 1 м2 площади, перпендикулярной направлению потока, при градиенте давления, равном 1 Па/м.

Величины коэффициента воздухопроницаемости для различных строительных материалов отличаются друг от друга значительно. Например, для минеральной ваты i ≈ 0,044 кг/(м.Па.ч), для неавтоклавного пенобетона i ≈ 5,3.10-4 кг/(м.Па.ч), для сплошного бетона i ≈ 5,1.10-6 кг/(м.Па.ч),

При турбулентном движении воздуха в формуле (12) следует заменить ΔР на ΔРn. При этом показатель степени n изменяется в пределах 0,5 – 1. Однако на практике формула (3.20) применяется и для турбулентного режима течения воздуха в порах материала.
3.5.4. Фильтрация воздуха через ограждения
Следует иметь в виду влияние на воздухопроницаемость конструкции, имеющиеся в ней какие-либо включения. Например, в кладке из кирпича или ячеистобетонных блоков необходимо оценивать воздухопроницаемость швов, а в дощатой обшивке, воздухопроницаемость щелей между отдельными досками. Кроме того экспериментально доказано

В [4] приведены значения сопротивления воздухопроницанию для слоев некоторых материалов и конструкций.

Фильтрация холодного наружного воздуха в ограждение вызывает увеличение потерь теплоты и снижение температуры в толще ограждения за счет того, что часть тепла, проходящего через ограждающую конструкцию, затрачивается на нагревание фильтрующегося воздуха.

Дифференциальное уравнение одномерного температурного поля многослойной стенки при наличии в ней фильтрации с расходом G, кг/(м2.ч) и при отсутствии сопротивлений фильтрационному потоку на границах материальных слоев, имеет вид:

, (3.21)

где t – температура, изменяющаяся по толщине стенки, оС;

с – удельная теплоемкость воздуха, с=1006 Дж/(кгС);

R – термическое сопротивление
3.5.5. Требуемое сопротивление воздухопроницанию окон, балконных дверей, витражей и световых фонарей жилых, общественных и производственных зданий в соответствии с [2] должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию Rинфтр, м2.ч/кг:

(3.22)

где

Gn – нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2.ч);

∆Po- разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях светопрозрачных ограждений, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию, ∆Po= 10 Па;

∆P- разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях светопрозрачных ограждений, которая формируется по разные стороны рассматриваемого окна.

Нормируемая воздухопроницаемость – это максимальная разрешенная воздухопроницаемость конструкции при любых погодных условиях, в которых может находиться здание, принимаемая в соответствии со СНиП [1]. Например, для жилых и общественных зданий допускается проникновение через окно не более 5 кг/(ч.м2) при деревянных переплетах и 6 5 кг/(ч.м2) при металлических или пластиковых.

Для определения расчетной разности давлений при нахождении требуемого сопротивления воздухопроницанию окна в [1] заложена преобразованная формула (3.19). Наибольшая разность давлений наблюдается в холодный расчетный период на окнах первого этажа, расположенных на наветренном фасаде. Для них расчетная разность давлений может быть получена подстановкой (3.17) в (3.19) при условии, что h, расчетная высота, м, от уровня земли до центра рассматриваемого окна, близа к 0. Тогда:

∆P=(Н-h).н в).g +(ρн .v2/2).Кдин.нз)- Pв

≈Н.н в ).g +( ρн .v2/2).Кдин.нз)-0,5 . H. (ρн в).g – 0,5.( ρн.v2/2).Кдин.нз) =

=0,5 . H. (ρн в).g +0,25.в .v2).Кдин.нз)

В [2], во-первых, принято, что расстояние от центра окна первого этажа до верха здания Н равно высоте здания от земли до верха здания (с запасом), во-вторых, что для большинства зданий произведение (cн-cз).Kдин приближается к 1, в-третьих, величину ρext заменили на γext/g, и, в-четвертых, для некоторого запаса коэффициенты увеличили, и формула для расчета разности давлений при определении требуемого сопротивления воздухопроницанию приняла вид:

∆P=0,55.Н.нв ) +0,03 γн .v2, (3.23)

где

v – расчетная скорость ветра – максимальная из средних скоростей ветра в январе по румбам v;

γн, γв – объемный вес наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, γн = ρн.g; γв = ρв.g.

Объемный вес воздуха γ можно определить по эмпирической формуле

γ=(3463)/(273+t), (3.24)

где

t – температура, при которой рассчитывается γ. Для определения γн температура наружного воздуха принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, а при расчете γв – равной расчетной температуре внутреннего воздуха tв.
Требуемое сопротивление воздухопроницанию окон в своей размерности не содержит размерности потенциала переноса воздуха – давления. Такое положение возникло из-за того, что в формуле (3.22) делением фактической разности давлений ∆P на нормативное значение давлений ∆Po=10 Па, требуемое сопротивление воздухопроницанию приводится к разности давлений ∆Po= 10 Па.

3.5.6. Приведенное сопротивление воздухопроницанию окон, балконных дверей, витражей и световых фонарей жилых, общественных и производственных зданий

Величина приведенного сопротивления воздухопроницанию окон жилых, общественных и производственных зданий Rинф, м2.ч/кг при ∆P= 10 Па, должна по сертификату на заполнение проема быть больше Rинфтр .

По показателям воздухопроницаемости ГОСТ 23166-99 [18] подразделяет оконные и балконные дверные блоки в деревянных, пластиковых и металлических переплетах на 5 классов. Основным признаком классификации является объемная воздухопроницаемость при ∆P=100 Па. В табл. 25 максимально допустимые воздухопроницаемости для выделенных классов по [18] пересчитаны в массовые воздухопроницаемости при ∆P=10 Па по СНиП [2], а также в соответствующие им сопротивления воздухопроницанию при разности давлений ∆P=10 Па.

Таблица 4

^ Классификация заполнений световых проемов по воздухопроницаемости

Класс

Объемная воздухопроницаемость, м3/(ч.м2), при ∆P=100 Па для

построения нормативных границ классов

Воздухопроницаемость, кг/(м2.ч) при ∆P=10 Па

Сопротивление воздухопроницанию,

м2.ч/кг при ∆P=10 Па

А

3

0,77

1,299

Б

9

2,31

0,433

В

17

4,36

0,229

Г

27

6,93

0,144

Д

50

12,83

0,078


3.5.7. Потребность в теплоте на нагревание инфильтрационного воздуха
Расход наружного воздуха, поступающего в помещения в результате инфильтрации в расчетных условиях, зависит от объемно-планировочного решения здания, плотности окон, балконных дверей, витражей. Задача инженерного расчета для каждого помещения сводится к определению расхода инфильтрационного воздуха G, кг/ч, через отдельные ограждения помещения. Так как проникновение воздуха в помещения через стены и покрытия невелики, ими обычно пренебрегают и рассчитывают только инфильтрацию через заполнения световых проемов, а также через закрытые двери и ворота, которые в обычном эксплуатационном режиме не открываются. В расчетах энергопотребления за отопительный период теплозатраты на нагревание инфильтрационного воздуха выполняется через все имеющиеся в здании входные двери и ворота в закрытом состоянии. Затраты теплоты на врывание воздуха через открывающиеся двери и ворота в расчетном режиме учитываются добавками к основным теплопотерям через входные двери и ворота.

Расчет должен выявить максимально возможную в расчетных условиях инфильтрацию, поэтому считается, что каждое окно или дверь находится на наветренной стороне здания.

Расчетная разность давлений ∆P, Па, для окна или двери каждого этажа рассчитывается по формуле (3.19) при расчетных температурах наружного и внутреннего воздуха (определяющих плотность наружного и внутреннего воздуха ρн и ρв) и скорости ветра.

Внутреннее давление Рв в таких расчетах обычно приближенно принимается по (3.17). Тогда разность давлений по разные стороны воздухопроницаемого элемента здания принимает вид:

∆P=(Н-h).н в).g +(ρн .v2/2).Кдин.нз)- Pв

=(Н-h).( ρн в).g +(ρext .v2/2).Кдин.нз)-0,5 . H. (ρн в).g–0,5.н .v2/2).Кдин.нз)=

=0,5H.н в).g – h.н в).g + 0,25(ρн.v2/2).Кдин.нз), (3.25)

где

Н – высота здания от земли до верха вытяжной шахты, м;

h – расстояние от земли до центра рассматриваемого воздухопроницаемого элемента в здании (окна, балконной двери, входной двери в здание, ворот, витража), м;

ρext, ρв – плотности, кг/м3, наружного и внутреннего воздуха, определяемые по формуле (3.16);

g – ускорение свободного падения g = 9,81 м/с2;

Кдин – коэффициент, с помощью которого учитывают изменение динамических свойств ветра в застройке в зависимости от высоты h, принимается по [16].;

сн, сз – аэродинамические коэффициенты на наветренном и подветренном фасадах, принимаемые в соответствии с п. 3.5.2.

Из формулы (3.25) видно, что при определенных соотношениях значений слагаемых формулы на верхних этажах может сформироваться отрицательная разность давлений ∆P=Рн - Pв, что означает возможность инфильтрации.

Расход инфильтрационного воздуха Gинф, кг/(ч.м2), при этой разности давлений составит:

- через окна

Gинф=(1/Rинф,октр) .( ∆P/∆Po)2/3, (3.26)

- через двери и ворота

Gинф=(1/Rинф,двтр) .( ∆P/∆Po)1/2, (3.27)

где

Rинф,октр – фактическое сопротивление воздухопроницанию окна, м2.ч/кг, при ∆P= 10 Па;

Rинф,двтр – фактическое сопротивление воздухопроницанию двери и ли ворот, м2.ч/кг, при ∆P= 10 Па.

∆Po- разность давлений, принятая для определения требуемого сопротивления воздухопроницанию, ∆Po=10 Па.

Расход теплоты на нагревание инфильтрационного воздуха Qинф, Вт, определяется по формуле:

Qинф=0,28.Gинф.c.A.( tв - tн).k, (3.28)

где

с – теплоемкость воздуха, с=1,006 кДж/(кгС);

k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в воздухопроницаемых конструкциях, равный 0,7 – для окон и балконных дверей с тройными раздельными переплетами, 0,8 – для окон и балконных дверей с двойными раздельными переплетами, 0,9 – для окон и балконных дверей со спаренными переплетами, и 1 – для окон и балконных дверей с одинарными переплетами.

Расчеты показали, что через плотные окна в многоэтажных зданиях существует инфильтрация, которая доходит до 20% от трансмиссионных теплопотерь и должна быть учтена в тепловой нагрузке на отопление здания.
^ 4. Стационарная теплопередача через сложное наружное ограждение
4.1. Основное дифференциальное уравнение и методы его решения
Процесс передачи теплоты через ограждение, все параметры которого остаются неизменными во времени, называется стационарным и является наиболее простым случаем теплопередачи. К стационарной теплопередаче обычно стремятся привести расчетные условия. Когда это удается, решение сводится к рассмотрению сравнительно простых стационарных температурных полей и режимов теплопередачи конструкций.

Тепловые и влажностные процессы, рассмотренные выше, также относятся к стационарным. Но это были одномерные температурные и влажностные поля с распространением температуры и парциального давления водяного пара в одном направлении (вдоль одной оси).

В этом разделе будут рассмотрены методы решения задач, связанных с двухмерным распределением температуры в конструкции. Двумерные и трехмерные температурные поля в ограждениях возникают по многим причинам. Во-первых, из-за примыкания ограждений друг к другу и неодномерной геометрии самого ограждения (рис.16). То есть, наличие углов, которые образуют наружные стены, примыкание перекрытий и перегородок к ним, нарушение глади стены различными проемами, заполненными окнами, витражами, дверями и т. д. приводит к искривлению температурного поля. Кроме того сами современные наружные ограждения отличаются сложностью своей конструкции. В них нередко имеются теплопроводные включения в виде регулярно уложенных связей, кронштейнов, обрамляющих контуров и других конструктивных элементов.



Рис. 16. Элементы формирования двумерных (1, 2, 3, 4) и трехмерных (5, 6, 7) температурных полей в наружных ограждениях здания
При рассмотрении конструкции с двумерным температурным полем инженера интересует два вопроса: какая наинисшая температура сформируется в какой-либо точке на внутренней поверхности наружного ограждения, и какие теплопотери двумерной зоны следует учесть в нагрузке на отопление.

Двумерное температурное поле описывается дифференциальным уравнением
(4.1)
где - заданное значение теплопроводности в каждой точке поля, Вт/(м.оС).
Решение этого уравнения для различных условий может выполняться различными методами. Аналитические методы применимы только для простейших случаев, но они бывают полезны, так как позволяют приближенно рассчитать температурное поле и определить наиболее значимые факторы, влияющие на процесс теплопередачи. Численные сеточные методы, обычно реализуемые на ЭВМ. К таким методам относятся метод конечных разностей, метод конечного элемента и др. Эти методы могут достигать практически любой требуемой точности, но весьма трудоемки, и, как правило, требуют хорошей математической подготовки. Приближенные инженерные методы, связанные во-первых, с экспертной оценкой процесса, а во-вторых, основанные на обобщении результатов подробных и трудоемких расчетов. Методы физической аналогии. Наиболее реально в настоящее время применить метод электротепловой аналогии.

4.2. Приближенные инженерные методы
4.2.1. Коэффициент теплотехнической однородности
Уже упоминавшийся в п. 2.1.7 коэффициент теплотехнической однородности r является оценкой влияния различных случаев нарушения одномерности теплового потока сквозь наружное ограждение. Это могут быть регулярные внутренние связи, притягивающие слой утеплителя и фасадный слой к внутреннему конструктивному слою; кронштейны, удерживающие навесные фасадные системы, а также примыкающие друг к другу ограждающие конструкции. Для теплотехнических расчетов r очень удобная характеристика, так как сразу показывает долю, которую составляет сопротивление теплопередаче реальной конструкции по отношению к условному сопротивлению теплопередаче конструкции без теплопроводных включений и примыканий.

Значения коэффициента теплотехнической однородности получают из подробного прямого расчета сложной трехмерной конструкции одним из численных методов, например, методом конечных разностей. Поэтому понятно, что точность применения коэффициента теплотехнической однородности зависит от того, на сколько близко выполненный расчет отражает расчетный случай.

Диапазон значений коэффициента теплотехнической однородности лежит в очень широких пределах: 1 – 0,5 и даже ниже. Разумеется архитекторы и конструкторы стремятся к проектированию ограждающих конструкций с высоким r, однако в ряде случаев это практически невозможно. Столь значительный диапазон r свидетельствует о том, что при расчете теплопотерь инженер-теплотехник должен очень ответственно подходить к оценке сопротивлений теплопередаче ограждений, так как завышение значения коэффициента теплотехнической однородности может привести к занижению фактических теплопотерь, а занижение – к лишним затратам на утепление здания.
4.2.2. Метод сложения проводимостей
Для плоских ограждающих конструкций с теплопроводными включениями толщиной больше 50% толщины ограждения теплопроводность которых не превышает теплопроводности основного материала более чем в 40 раз, эквивалентное термическое сопротивление определяется следующим образом:

1. Плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или ее часть – регулярный элемент) условно разрезается на параллельные тепловому потоку участки. термическое сопротивление всей конструкции определяется по формуле:
(4.9)
где Аi,Ri – соответственно площадь, м2, и термическое сопротивление, м2.оС/Вт, i – го параллельного участка в выделенном регулярном элементе;

А – общая площадь регулярного элемента конструкции, равная сумме площадей всех параллельных участков, м2;

I – число параллельных участков, на которые разбит регулярный элемент.

При этом участки могут быть однородными (однослойными) или многослойными по ходу движения теплового потока. Для этих участков термическое сопротивление определяется по формуле (2.23), в которой термическое сопротивление каждого слоя рассчитывается по (2.4).

2. Плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку, ограждающая конструкция в пределах регулярного элемента условно разрезается на слои. При этом слои могут быть однородными (однослойными) или многослойными по ходу движения теплового потока. Для каждого из этих однородных слоев термическое сопротивление определяется по формуле (2.4). Другие слои могут состоять из двух или более параллельных участков. Эквивалентное термическое сопротивление таких слоев находится по формуле (4.9). Термическое сопротивление конструкции рассчитывается по формуле (2.23).

3. Эквивалентное термическое сопротивление всей конструкции с учетом полученного термического сопротивления при разбивке параллельными тепловому потоку плоскостями RII и при разбивке перпендикулярными потоку плоскостями равно:

(4.10)
Если величина RII превышает величину более чем на 25% или ограждение не является плоским (имеет выступы на поверхности), то эквивалентное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции следует определять подробным расчетом двумерного или трехмерного температурного поля.
^ 5. Нестационарный тепловой режим ограждения и помещения
5.1. Теплоустойчивость ограждения
Часто при определении нагрузок на системы кондиционирования воздуха возникают задачи, связанные с оценкой периодически изменяющихся теплопоступлений в помещение. Брать нагрузку по максимуму - значит завышать требуемую мощность охлаждения, так как максимальная нагрузка непродолжительна. Средняя за время работы кондиционера может оказаться заниженной. Для периодических задач в СССР была разработана теория теплоустойчивости, позволяющая найти решение этих задач. У истоков теории теплоустойчивости стояли О.Е.Власов [20], Г.А.Селиверстов [21], Е.Г.Швидковский [22], С.И Муромов [23], А.М.Шкловер [24, Л.А.Семенов [25].

Теплоустойчивость ограждения – это его свойство поддерживать относительное постоянство температуры при изменении тепловых воздействий.

Теория теплоустойчивости построена не решении задач при гармонических (изменяющихся по синусоиде) тепловых воздействиях. Любая другая периодическая кривая изменения воздействия может быть разложена в ряд Фурье и задача решена относительно каждой гармоники этого ряда. После этого все решения складываются.

В теории теплоустойчивости рассматриваются два аспекта периодических тепловых воздействий:

- по отношению к внутренним тепловым воздействиям;

- по отношению к наружным тепловым воздействиям.


5.1.1. Коэффициент теплоусвоения материала
Если представить себе полуограниченный массив какого-либо однородного материала, на плоскую поверхность которого воздействует гармонический тепловой поток с амплитудой АQ, то колебания температуры этой поверхности тоже будут гармоническими. Обозначим амплитуду этих колебаний Аτ. Чем более теплоустойчив материал, тем меньше амплитуда его колебаний. Отношение амплитуд АQ к Аτ служит характеристикой теплоустойчивости материала и называется коэффициентом теплоусвоения материала s:

(5.7)
Таким образом, коэффициент теплоусвоения материала характеризует способность материала более или менее интенсивно воспринимать теплоту при колебаниях температуры на его поверхности. Коэффициент теплоусвоения материала имеет размерность, Вт/(м2.оС). Величина коэффициента теплоусвоения зависит от его теплофизических свойств и периода Т, с которым происходят колебания воздействующего теплового потока:

(5.8)

Значения большого числа строительных материалов приведено в [4] для суточного периода колебаний. При суточном периоде коэффициент теплоусвоения материала равен Вт/(м2.оС). Формула (5.8) показывает, что коэффициент теплоусвоения материала увеличивается с уменьшением периода Т . В пределе, когда Т=0,т.е. колебания теплового потока отсутствуют, s→∞. В этом случае по формуле (5.7) получим, что Аτ=0, то есть колебания температуры на внутренней поверхности полуограниченного массива будут отсутствовать, что относится к стационарному режиму.
5.1.2. Слой резких колебаний. Показатель тепловой инерция слоя D

Колебания температуры на внутренней поверхности ограждения вызывают колебания температуры в толще ограждения. По мере удаления от внутренней поверхности амплитуды колебания температуры будут постепенно уменьшаться, т.е. затухать в толще ограждения. Кроме этого по мере удаления от внутренней поверхности ограждения происходит еще запаздывание этих колебаний. Т.е. максимум температуры в каждой точке сечения ограждения будет наблюдаться тем позже, чем дальше эта точка от внутренней поверхности. Расстояние между двумя точками, температура в которых колеблется одинаково, другими словами, если запаздывание колебаний в какой-то точке равно периоду Т, то расстояние между этими точками называется
1   2   3   4



Скачать файл (1764.5 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации