Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Дипломный проект - Элегазовый генераторный выключатель 10 кВ, 63 кА, 8000 А - файл 1.doc


Дипломный проект - Элегазовый генераторный выключатель 10 кВ, 63 кА, 8000 А
скачать (4469.5 kb.)

Доступные файлы (1):

1.doc4470kb.04.12.2011 21:17скачать

1.doc

1   2   3
Глава 2. Взаимодействие выключателя с сетью

^ 2.1. Анализ переходного восстанавливающего напряжения

При отключении короткого замыкания любого вида на контактах выключателя после погасания дуги восстанавливается переходное напряжение, обусловленное собственными параметрами сети в месте установки выключателя.

Формы ПВН в реальных сетях могут быть обобщены и заданы в виде огибающих, определяемых двумя параметрами: напряжением , условным временем его достижения ПВН (рис.2.1) для выключателей с кВ. Из-за влияния емкости со стороны источника питания происходит запаздывание роста ПВН на нормированное время [1].



Рис. 2.1. Номинальные характеристики ПВН, определяемого двумя параметрами

1 – условная граничная линия ПВН; 2 – линия запаздывания ПВН (параллельная граничной линии)

Параметры ПВН определяются следующими соотношениями:

(2.1)

, (2.2)

для выключателей с кВ:

(2.3)

(2.4)

где - полюсное возвращающее напряжение, - коэффициент первого гасящего полюса (при трехфазном коротком замыкании), - коэффициент превышения амплитуды.

Для выключателей с 35 кВ =1,5.

Значения , составляющее от 1,4 до 1,54, приведены в ГОСТ Р 5265 – 2006.

Номинальные характеристики ПВН для генераторных выключателей приведены в табл. 2.1

Таблица 2.1

Номинальные характеристики генераторных выключателей

,

кВ

,

кА

,

кВ

,

мкс

,

мкс

,

кВ/мкс

6/7,2

80

13,3

3,8

1

3,5

10/12

50

22,0

6,2

1

3,5

10/12

63

22,0

5,5

1

4,0

15/17,5

100

32,2

7,2

1

4,5

20/24

100

44,2

9,9

1

4,5

20/24

125

44,2

8,8

1

5,0

20/24

160

44,2

8,8

1

5,0

24/26,5

160

48,8

8,9

1

5,5

24/26,5

200

48,8

8,9

1

5,5

- скорость ПВН.
^ 2.2. Расчет переходного восстанавливающего напряжения

По данным табл. 2.1

=22 кВ, =5,5 мкс, =1 мкс и =4 кВ/мкс

Находим:

кВ

мкс

мкс

По полученным данным строим характеристику ПВН (рис. 2.2)



Рис. 2.2. Характеристика переходного восстанавливающего напряжения

1 – условная граничная линия ПВН; 2 – линия запаздывания ПВН; 3 - кривая реального ПВН
^ 2.3. Анализ влияния малых индуктивных токов

При отключении малых токов, дуга, как правило, подвергающаяся интенсивному воздействию дугогасящего вещества, может погаснуть ранее момента перехода отключаемого тока через нулевое значение. Это явление, называемое обычно срезом тока, возникает чаще всего при отключении токов намагничивания холостых трансформаторов или реакторов, составляющих единицы-десятки ампер.

Физическая картина рассматриваемого явления может быть проанализирована в расчетной схеме рис.2.1,а.

В этой схеме , - индуктивность и емкость источника ЭДС; - индуктивность соединительных шин; , и - параметры схемы замещения отключаемого электрооборудования (трансформатора или реактора).



Рис. 2.3. Стилизованные осциллограммы тока и напряжения (б) в схеме замещения (а)
Срез тока, как правило, происходящий на ниспадающей части отключаемого синусоидального тока (рис.2.3,б), обусловлен возбуждением высокочастотных колебаний в контуре - - при интенсивной деионизации канала дуги и резком изменении падения напряжения на нем. При этом суммарный ток (высокочастотная составляющая, наложенная на составляющую промышленной частоты) проходит через нулевое значение и дуга гаснет. После обрыва тока в выключателе возникает колебательный процесс в контуре - , обусловленный энергией, в основном запасенной в магнитной цепи трансформатора или реактора - ( - ток в индуктивном элементе в момент обрыва тока в выключателе). В колебательном процессе обмена эта энергия оказывается запасенной в электростатическом поле емкости , что может привести к существенному повышению напряжения на ней. Максимальное напряжение на отключаемом оборудовании может быть определено, исходя из выражения для энергетического баланса (при пренебрежении потерями энергии во время переходного процесса, моделируемыми в виде потерь на сопротивлении ( рис. 2.3,а):

, (2.5)

где - напряжение на емкости в момент обрыва тока в выключателе.

Из выражения (2.5) следует

(2.6)

где - характеристическое сопротивление схемы замещения отключаемого элемента.

Стилизованные осциллограммы отключаемого тока и напряжений показаны на рис. 2.3,б.

Со стороны источника также возникает высокочастотный процессобмена энергии определяемый относительно небольшой энергией, запасенной в индуктивности источника, и, следовательно, характеризующийся малой амплитудой колебаний. Частота высокочастотных колебаний в схеме замещения отключаемого оборудования определяется как . Напряжение, восстанавливающееся на контактах выключателя, показано на рис. 2.3,б штриховкой. Первый пик этого напряжения называется пиком гашения, второй - восстановления напряжения, зависящим в основном от величины тока среза и параметров отключаемой цепи.

Повышение коммутационного ресурса комбинированных генераторных выключателей может быть достигнуто путем применения вакуумных дугогасительных камер, характеризующихся нестабильностью горения дуги при малых отключаемых токах. Ток среза в этих камерах колеблется в диапазоне 5…30 А. Согласно экспериментальным данным ток среза зависит не только от типа дугогасительного устройства, но и от величины емкости, шунтирующей выключатель :

(2.6)

( - в фарадах, - в амперах),

где - экспериментальный коэффициент; =0,5 – для воздушных, маломасляных и элегазовых выключателей, =0,03 – для вакуумных выключателей.

Явление среза тока является актуальным не только для элегазовых выключателей. Одним из способов решения это проблемы является установка ограничителей перенапряжения, по обе стороны от выключателя.
^ 2.4. Анализ влияния сквозных токов короткого замыкания

Стойкость аппарата при сквозных токах к.з. определяет его способность противостоять механическим и тепловым воздействиям, возникающим при прохождении этих токов через включенный аппарат. Стойкость аппарата характеризуется наибольшим пиком (электродинамическая стоимость) , равные , начальным действующим значением периодической составляющей равным , среднеквадратическим значением тока за время его протекания (термическая стойкость) , которое обычно не менее , и временем протекания тока к.з. (временем к.з.).

Учитывая сказанное, параметр выклю­чателя может приниматься по току КЗ от гене­ратора при условии обеспечения выключателем электродинамической и термической стойкости к сквозному току КЗ - току КЗ от системы.

В качестве примера в табл.2.2 приведены па­раметры выпускаемых в настоящее время в РФ и фирмами "ABB High voltage Technologies" и "GEC ALSTHOM" выключателей, которые выбраны отдельно с привязкой к токам КЗ от системы и к току КЗ от генератора, последние отмечены знаком *.

Таблица 2.2



Параметры генераторных цепей

Параметры выключателей

Тип


Изготовитель


, кВ

, А

Токи КЗ, кА

, кВ

, А

, А



К-1

К-2

1

18,0

6640

93,6

27,3

20,0

20,0

24,0

17,5

12500 12500

8000 12000

8000

160 *63 *63 100

*63

2,55 3,79 3,79 3,00

3,79

ВВГ-20

ВЭГ-20 НЕК2

НЕСЗ

HG1 3

ОАО, ЭА, С-П

ОАО, ЭА, С-П

ABB

ABB

ABB

2

15,75

9490

79

38,6

20,0

20,0

24,0

12500 12500 10000

160

*63

100

2,55

3,2

2,55

^ ВВГ- 20 ВЭГ- 20 IKCNI

ОАО, ЭА, С-П ОАО, ЭА, С-П

G-A

3

20,0

11950

92,0

55,0

20,0

20,0 24,0

12500 12500 12000

160

*63

100

2,55 3,72 3,00

ВВГ- 20 ВЭГ- 20 НЕСЗ

ОАО, ЭА, С-П ОАО, ЭА, С-П ABB

4

20,0

18700

138

76,6

20,0

36,0 24,0

20000 24000 24000

160

160

*100

2,55 2,55 3,52

ВВГ- 20 НЕС 7/8 НЕС 4

ОАО, ЭА, С-П

ABB

ABB

5

24,0

23500

154

99,1

36,0

24,0

24000 24000

160

*100

2,55 3,93

НЕС 7/8 НЕС 4

ABB

ABB

6

24,0

23500

169

99,1

36,0

24,0

24000 24000

*160

*100

2,69 4,30

НЕС 7/8 НЕС 4

ABB

ABB

7

10,5

7400

140

20,3

20,0

20,0

17,5

20,0

12500

12500

8000

8000

160

*63

*63

*90

2,55 5,66 5,66 4,00

ВВГ- 20 ВЭГ- 20 HG1 3 ВГМ-20

ОАО, ЭА, С-П ОАО, ЭА, С-П ABB

ОАО, ЭА, Н-Т

8

10,5

3600

80

15,0

20,0

10,0

24,0

17,5

6300

5000

10000

8000

90

*63

100

*63

2,55 3,23 2,80 3,20

^ МГУ-20 МГГ- 10 IKCNI HG1 3

ОАО, ЭА, Н-Т ОАО, ЭА, Н-Т

G-A

ABB

9

13,8

5350

100

16,1

20,0

20,0

20,0

24,0

17,5

12500 12500

6300 12000

6300

160

*63

105

100

*50

2,55 4,00 2,55 3,00 5,10

ВВГ-20

ВЭГ- 20 МГУ-20 НЕСЗ HG12

ОАО, ЭА, С-П ОАО, ЭА, С-П ОАО, ЭА, Н.Т ABB

ABB

10

13,8

7700

170

32,0

20,0

24,0

17,5

12500 12000

8000

*63

*100

*63

6,88 4,34 6,88

ВЭГ- 20 НЕСЗ HG1 3

ОАО, ЭА, С-П ABB

ABB

11

15,75

10400

190

42,0

20,0 24,0

12500 12000

*63

*100

7,69 4,85

ВЭГ- 20 НЕСЗ

ОАО, ЭА, С-П ABB

ОАО, ЭА, С-П - ОАО высоковольтного оборудования, С-Петербург;

ОАО, ЭА, Н-Т - ОАО "Нижнетуринский электроаппаратный завод";

ABB - "ABBHigh Voltage Technologies";

G - A - "GEC ALSTHOM"

Из табл.2.2 видно, что - коэффициенты элек­тродинамической стойкости выключателей, обеспечивающих отключение только тока КЗ от генератора, должны превышать стандартное значение 2,5 в 1,05-3 раза для обеспечения электродинамической стойкости выключателей к токам КЗ от системы. Термическая стойкость должна быть увеличена в раза или должно быть уменьшено время проте­кания тока КЗ от системы по отношению к нор­мативу (3 с) в раза. Последнее целесообразно использовать, если время протекание тока КЗ сокращается не более чем до 1,5 с, что при современных средствах защи­ты вполне приемлемо. В остальных случаях сле­дует учитывать совместно уменьшение време­ни воздействия тока КЗ и конструктивное уве­личение термической стойкости выключателя.

Исполнение выключателей с повышенной электродинамической и термической стойкос­тью предусматривается пп. 3.5.1, 3.5.2 ГОСТ 687 "Выключатели переменного тока на напряжение свыше 1000 В. Общие технические условия".

Анализ конструкций современных выключа­телей показывает, что эти требования выполни­мы, у ряда выключателей =3, а установлен­ный на Усть-Илимской ГЭС выключатель на­грузки имеет =13.

Повышение требований к электродинамичес­кой и термической стойкости для существующе­го ряда генераторных выключателей и доработ­ка выпускаемых выключателей до уровня, отве­чающего этим требованиям, позволит приме­нять один и тот же аппарат в электрических схемах с разными значениями токов КЗ.

Выводы

В данной главе рассмотрено взаимодействие выключателя с сетью. По данным ГОСТ Р 52565-2006 была рассчитана и построена характеристика переходного восстанавливающегося напряжения для 100% к.з. Рассмотрено отключение малых индуктивных токов, при этом возможен срез тока, который приводит к перенапряжениям. Была проанализирована стойкость при сквозных токах к.з. Причем, если выключатель обеспечивает отключение только токов к.з от генератора(порядка 100кА), то коэффициент электродинамической стойкости должен превышать стандартное значение 2,5 в 1,05-3 раза для обеспечения электродинамической стойкости выключателей к токам к.з. от системы.

^ Глава 3. Расчёт и оптимизация дугогасительного устройства элегазового генераторного выключателя

При электродуговом размыкании в дугогасителе происходит сложный комплекс взаимосвязанных физических процессов:

- изменение межконтактного промежутка (или длины дуги) при горении и погасании дуги;

- горение электрической дуги в течение полупериода тока при взаимодействии на неё окружающей среды;

- изменение физико-химического состава и состояния дугогасящей среды в области размыкания;

- образование потоков газообразных или жидких дугогасящих сред (газ, газопаровая смесь, масло) в рабочих объёмах и каналах дугогасителя на отдельных стадиях электродугового размыкания;

- изменение давления, температуры дугогасящей среды;

- изменение характеристик магнитного потока внешнего магнитного поля, воздействующего на дугу;

- распад остаточного ствола и нарастание электрической прочности межконтактного промежутка при одновременном воздействии на него восстанавливающегося напряжения.

Ход и взаимное сочетание этих процессов характеризуют основные функциональные свойства дугогасителя, в частности его дугогасящую способность. С другой стороны, физические свойства дугогасителя зависят от принципа его действия, выбранных конструктивных форм, геометрических параметров главных элементов и от исходных и расчётных характеристик.

В задачу расчёта дугогасительного устройства входит определение по заданным исходным данным оптимальных параметров и рабочих характеристик дугогасителя, основанного на том или ином принципе гашения дуги. Полученные расчётные данные могут служить основой для детальной разработки конструкции дугогасителя. Кроме того, полученные данные необходимы как исходные данные для расчёта и конструирования других узлов выключателя.
^ 3.1. Конструкция и принцип работы дугогасительного устройства

Рассмотрим дугогасительное устройство генераторного газонаполненного выключателя.

На рис. 3.1. изображено дугогасительное устройство высоковольтного газонаполненного автокомпрессионного выключателя. Дугогасительное устройство содержит главные неподвижный 1 и подвижный 2 контакты, подвижной дугогасительный контакт 3, неподвижный поршень 4, неподвижный дугогасительный контакт 5, изоляционное сопло 6, Г - образную цилиндрическую изоляционную втулку 7, внутренняя поверхность которой образует с внешней цилиндрической поверхностью подвижного дугогасительного контакта 3 камеру автодутья, при этом втулка 7 ограничивает внутренней оконечностью с диаметром d полость автогенерации в пространстве вверх по потоку, а внешней поверхностью камеру автогенерации, образованную в теле изоляционного сопла, и соединенную с надпоршневым объемом камеры сжатия каналом 8, образованным внутренней цилиндрической поверхностью изоляционного сопла и внешней цилиндрической поверхностью Г-образной цилиндрической изоляционной втулки. Камера сжатия находится между подвижной системой выключателя, включающей в себя изоляционное сопло 6, главный подвижной контакт 2, жестко связанный с подвижным дугогасительным контактом 3 и штоком привода, и неподвижным поршнем 4.



Рис. 3.1. Дугогасительное устройство элегазового генераторного выключателя
Дугогасительное устройство генераторного газонаполненного выключателя работает следующим образом:

Отключение:

При подаче команды на отключение перемещается подвижная система выключателя с главным подвижным контактом 2, подвижным дугогасительным контактом 3 и изоляционным соплом 6 справа на лево. Сначала размыкаются главные контакты 1,2, затем ток перебрасывается в зону контактирования дугогасительных контактов неподвижного 5 и подвижного 3. По мере движения подвижной системы выключателя относительно неподвижного поршня 4 происходит сжатие элегаза в камере сжатия. После размыкания дугогасительных контактов 3 и 5 электрическая дуга горит в полости автогенерации между дугогасительными контактами 3 и 5 во внутренней поверхности изоляционного сопла 6. В полости автогенерации за счет энергии излучения, воздействующей на внутреннюю поверхность изоляционного сопла 6 и внутреннюю поверхность как оконечности Г - образной цилиндрической изоляционной втулки 7, так и внутреннюю изоляционную поверхность камеры автодутья, а также на внутреннюю поверхность камеры автогенерации, возникает значительный эффект автогенерации, связанный с абляцией изоляционных стенок и возникновением массового расхода паровой фазы, что приводит к повышению давления в межконтактном промежутке и расходному эффекту ограничивающего доступ дугогасящей среды в межконтактный промежуток в максимуме отключаемого тока. В момент перехода тока через нуль обеспечивается восстановление потока газа из камеры сжатия через канал 8, и далее через сопло подвижного

дугогасительного контакта 3 и изоляционное сопло 6 в общий объем выключателя с повышенным массовым расходом дугогасящей среды, что повышает эффективность дугогашения.

Включение:

При включении выключателя вначале имеется контактирование подвижного дугогасительного контакта 3 с дугогасительным контактом 5, а затем главных контактов 1,2.

Характерной особенностью автокомпрессионных элегазовых выключателей является взаимная связь механических и термогазодинамических дуговых процессов при выполнении операции отключения. Для повышения отключающей способности и уменьшения времени срабатывания при отключении, а также уменьшения габаритов дугогасительного устройства необходимо определить влияние параметров выключателя на его динамические характеристики.

При проектировании автокомпрессионного элегазового генераторного выключателя задачу оптимизации можно представить как поиск параметров элегазового выключателя, обеспечивающих малое время отключения при заданном токе отключения, скорости восстановления напряжения на контактах.

^ 3.2. Математическая модель и расчет параметров выключателя

Для оценки эффективности сформулируем критерий оптимизации:



– исходное давление;

– температура элегаза;

– эффективная площадь поршня;

– площадь сечения горловины сопла;

– площадь сопла подвижного контакта;

– масса подвижной системы;

– активное усилие привода;

– длина камеры сжатия;

– ход в контактах;



Рис. 3.2. Схема математической модели

Баланс энергий в системе (см. рис. 3.2) выглядит следующим образом:

(3.1)

где: (5.2) -энергия дуги; -внутренняя энергия газа; - эмпрический коэффициент.

Внутреннюю энергию газа можно расписать через температуру и теплоемкость газа при постоянном объеме

;

;





Также используются уравнения состояния рабочей среды, расхода газа через сопло, а также уравнения движения подвижной системы ЭВ. Эти уравнения имеют вид [1, стр. 77,3.6]

;

;

, при ;

, при ;



где - газовая постоянная; - объем камеры сжатия, - мacсoвый расход элегаза через суммарную эффективную площадь сечения сопла, кГ/с; - коэффициент адиабаты.

Подставим в (3.6.) уравнение (3.2.), а также после преобразований получим:

(3.8)

С учетом соотношений

(3.9)

(3.10)

Получим

(3.11)

В уравнении (3.7) раскроем дифференциал , и после преобразований получим:

(3.12)

Используя соотношение (3.13) получим

(3.14)

C учетом где – напряженность поля в элегазе, – ход замкнутых контактов

Окончательно система примет вид





, при ;

, при ;



Распределения и на рис. 3.3. и 3.4. соответственно



Рис. 3.3. Распределение Рис. 3.4. Распределение
Далее математическая модель преобразуется к безразмерному виду путем выражения через базисные величины.

, ,

, , , где ,

, , ,

На первом этапе проектирования расчёт дугогасительного устройства будем рассматривать относительно следующих обобщенных параметров [2]:

; .
Рассчитаем характеристики элегазового выключателя при следующих исходных данных:

0,7МПа;

= 100 кг;

=7 м/с;

= 0,2 м;

= 0,6 м;

= 293 ˚К;

= 63 кА.

Максимальный отключаемый ток – амплитуда номинального тока отключения, равный:



кА.

Для элегазового выключателя относительные оптимальные расстояния между расстоянием вверх по потоку z0 (расстояние между горловинами металлического и изоляционного сопла) и диаметром сопла d определяются соотношением:



Исходя из того, что обычно z0 лежит в пределах 1,5-2,0 см принимаем

м.

Тогда диаметр дуги вычисляется по формуле:

,

где – эмпирический коэффициент (для элегазовых ДУ при температуре дуги =20000 К, =0,4 – 0,8 Мпа расчетное значение =0,0057).

м

В связи с экономической выгодой необходимо обеспечить повышение давления в камере при неизменных параметрах выключателя. Этого можно достичь уменьшением размера сопла, т.е. за счет эффекта автогенерации. Таким образом, диаметр металлического сопла выбирается равным 1,1:

мм.

Тогда диаметр изоляционного сопла:

мм.

Сечение сопел:

.

.

Суммарное сечение сопел (эффективное):

.

Находим обобщённые параметры для номинального режима.

Выбираем =1,8. Так как , то из формулы находим объём камеры сжатия:

.

Зная объем, можем найти площадь поршня

,

и диаметр поршня

м.

Тогда



По зависимостям и [2] находим

=0,82 =1,2

Зная обобщенные параметры можно вычислить среднее давление в камере сжатия, время срабатывания и время движения подвижной системы на контрольном участке хода:

; ; .

Вычисляем среднее значение давления в камере сжатия

МПа,

и время движения подвижной системы на контрольном участке хода

с; с.

Площадь сечения сопла при частичной блокировке электрической дугой

.

В этом случае обобщенный параметр

По зависимостям и [2] находим

=0,88 =2,5

Таким образом, получаем:

МПа,

с; с.

Для приближенных расчетов предельной отключающей способности ДУ при dU/dt>1,5 кВ/мкс можно использовать формулу [6]:

,

где , – эмпирические коэффициенты; =25-40, =0,8-1,8;

для 0,5

для 0,90,5

где – изменение давления в камере ДУ.

Так как = 0,59, то 0,172 МПа

Таким образом, предельная отключающая способность данного выключателя:

кВ/мкс

Для определения предельной отключающей способности следует провести корректировку давления в камере по результатам эксперимента.

Для уточнения параметров конструкции были произведены численные расчеты, результаты которых представлены на рис. 3.5., рис. 3.6.



Рис. 3.5. Результаты численного расчета пневмомеханических характеристик: 1 - ход контактов, 2 - изменение скорости, 3 - изменение давления, 4 – температура, 5 – активное сечение сопел



Рис. 3.6. Результаты численного расчета пневмомеханических характеристик (закупорка сопла 63кА): 1 - ход контактов, 2 - изменение скорости, 3 - изменение давления, 4 – температура, 5 – активное сечение сопел
Анализ диаграмм выявил большое влияние энергии дуги на процесс отключения. При отключении номинального тока (12кА) средняя скорость на контрольном участке (12 мс) 11,1 м/с, среднее давление 2,08 МПа. Однако при 63 кА происходит закупорка сопла средняя скорость падает и составляет 6,4 м/с, за счет энергии дуги среднее давление растет, на первом участке (12мс) составляет 4,2Мпа, на втором (9мс) 1,46 МПа, а скорость 2,56 м/с. В численных расчетах были использованы зависимости Rг и Кг от температуры, а также введен коэффициент сжимаемости. Это позволило повысить точность расчетов т.к. после 1400К эти коэффициенты уже не постоянны. На примере рис. 3.6. видно что температура в ДУ достигает 23390К, поэтому было необходимо ввести поправки этих коэффициентов от температуры. Полные времена хода поршня составили 23мс и 33мс соответственно при токах 12кА и 63кА. Это говорит об осложнении процесса гашения при предельных токах.

Таким образом, предельная отключающая способность данного выключателя после численных расчетов на ЭВМ:

кВ/мкс

Графики численных расчетов, исходные данные и текст программы представлены в Приложении 1.
Выводы

Задачей данной главы являлось определение динамических характеристик ДУ проектируемого выключателя. В рамках этого была произведена разработка пневмомеханической модели ДУ, то есть была разработана система нелинейных дифференциальных уравнений. Решение данной системы предполагает использование численных методов. По данной системе производился расчет обобщенных динамических характеристик проектируемого элегазового генераторного выключателя. Численный расчет с помощью программы на языке FORTRAN. Отключающая способность при численных расчетах оказалась выше чем в предварительных и составила 0,2 кВ/мкс. Рассчитанные параметры дугогасительного устройства: диаметр поршня =0,16 м, время срабатывания =23-25 мс. Для улучшения дугогашения использовался эффект генерации газа фторопластом при воздействии на него высокой температуры электрической дуги.
1   2   3



Скачать файл (4469.5 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации