Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Диплом - Проектирование электроснабжения десятиэтажного жилого дома - файл Диплом.doc


Диплом - Проектирование электроснабжения десятиэтажного жилого дома
скачать (19603.8 kb.)

Доступные файлы (15):

Диплом.doc15102kb.31.05.2010 10:14скачать
Заключение, список использованных источников.doc44kb.31.05.2010 08:06скачать
1_Генеральный план.tifскачать
2_Схема сети.tifскачать
3_Упрощённая схема сети.tifскачать
4_Два варианта электроснабжения жилого дома.tifскачать
5_Расчёт токов КЗ.tifскачать
6_Принципиальная однолинейная схема ПС 10_0,4 кВ 'Новая'.tifскачать
7_Схема построения АСКУЭ.tifскачать
8_Технико-экономический расчёт электроснабжения жилого дома.tifскачать
9_Шкаф ввода серии ВВН.tifскачать
Thumbs.db
Презентация3.ppt1111kb.31.05.2010 10:29скачать
Приложения3.doc2819kb.31.05.2010 10:25скачать
Реферат, содержание.doc58kb.28.05.2010 13:11скачать

Диплом.doc

1   2   3   4   5   6   7   8
^

1.6 Проверка высоковольтных электрических аппаратов, уста­новленных в РП-22


Высоковольтные электрические аппараты выбираются по условиям дли­тельного режима работы и проверяются по условиям коротких замыканий. При этом для всех аппаратов производится: выбор по напряжению, выбор по нагреву при длительных токах, проверка на электродинамическую стойкость, проверка на термическую стойкость.

В РП-22 установлены:

  1. в вводных ячейках: масляные выключатели типа ВМП-10 с номинальным током 1000А и приводом ПЭ-11; линейные и шинные


разъединители типа РВЗ-10/1000 с номинальным током 1000А; трансформаторы тока ТПЛ-10 300/5;

  1. в ячейках на отходящих присоединениях: масляные выключатели
    типа ВМП-10 с номинальным током 630А и приводами ПЭ-11; разъединители типа РВЗ-10/630 с номинальным током 630А; трансформаторы тока ТПЛ-10 200/5, 150/5, 100/5; на отходящих линиях используются кабели ААБ 3x240, 120; ААБлу 3x185, АСБ 3x120, 185, 240, ААШв 3x150, 185, 240; ЦАСБу 3x120.

Ошиновка ячеек выполнена алюминиевыми полосами сечением 5х5мм расположенными на изоляторах плашмя с расстоянием между осями фаз 35см и между изоляторами 1м. На РП-22 применены изоляторы ОФ-10-375.

Проверку приведем для вводных ячеек. Условия проверки электриче­ских аппаратов отходящих линий сведены в сводные таблицы.

1.6.1 проверка выключателей:

1) по номинальному напряжению

Uс.ном  Uном,

где Uном - номинальное напряжение выключателя, кВ,

Uном = 10кВ /4,та6л.5.1/

Среднее номинальное напряжение в распределительной сети Uс.ном = 10 кВ.

Условие Uс.ном  Uном выполняется;

  1. по номинальному длительному току

Iрасч  Iном,

где Iном - длительный номинальный ток выключателя, А;

Iрасч - расчетный ток продолжительного режима цепи.

Iрасч выбирается из наиболее неблагоприятного эксплуатационного режима

Iрасч = 149,176 А см. 1.3.

Условие Iрасч  Iном выполняется;

  1. по электродинамической стойкости предельному периодическому






току КЗ

I//  Iпр.с;

где I// - начальный периодический сверхпереходной ток КЗ в выключателе;

I// = IК2 = 4889А (п. 1.5);

Iпр.с - предельно сквозной ток (действующее значение периодической со­ставляющей) допустимый для рассматриваемого выключателя, кА;

Iпр.с = 20кА /4,та6л.5.1/.

Условие I//  Iпр.с выполняется;

4) по электродинамической стойкости ударному току КЗ



Kуд - ударный коэффициент;

iпр.с - номинальный ток электродинамической стойкости выключателя (ам­плитудное значение предельного полного тока, допустимого для рассматривае­мого аппарата), кА;

iпр.с = 64 кА /4, табл.5.1/

ударный коэффициент



где Та - постоянная времени затухания апериодического тока;



где хΣ = 1,094 Ом и rΣ =0,583 Ом см. 1.6. для точки К2. За отсутствием данных активное сопротивление системы 37 кВ принято равным нулю.



Ударный ток КЗ



Условие iуд  iпр.с выполняется;

  1. по отключающей способности номинальному току отключения

I  I откл.ном,

где Iоткл.ном - номинальный симметричный ток отключения выключателя. А;

I - симметричная (периодическая) составляющая тока КЗ, соответствующая расчетному времени х отключения короткого замыкания.

Для определения периодической составляющей тока КЗ для учета уда­ленности короткого замыкания вводится отношение начального тока короткого замыкания генератора /р к его номинальному току Iном, т.е. , характеризующая кратность тока КЗ к номинальному току. Также для нахождения аб­солютных значений токов в любой момент времени переходного процесса нуж­но определить начальный сверхпереходной ток I//Г /1/. Для этого необходимо иметь данные количества, типа и мощности генераторов. Этими данными мы не располагаем. Согласно /11, рис.3/ периодический ток максимален в начальный момент короткого замыкания. Во время неустановившегося процесса он умень­шается и достигает периодической слагающей тока КЗ установившегося значе­ния I.

Из этого можно сделать вывод, что в расчетное время т, периодический ток будет меньше значения трехфазного короткого замыкания в начальный мо­мент короткого замыкания, поэтому принимаем Iпτ = IК2 = 4889 А.

I откл.ном = 20 кА /4, табл.5.1/.

Условие I  I откл.ном выполняется;

  1. по отключающей способности номинальному апериодическому току отключения



где iаτ - апериодическая составляющая тока КЗ, соответствующая времени до момента расхождения дутогасительных контактов выключателя τ, А;

iа.ном - номинальный апериодический ток отключения выключателя, А;

βном - номинальное относительное содержание апериодической составляю­щей тока отключения для времени τ, βном = 0,15 /1, рис. 1.29/.

Номинальный апериодический ток отключения выключателя



Апериодическая составляющая тока короткого замыкания, соответст­вующая времени τ



где τ - расчетное время, с;



где tз.мин - минимальное время действия релейной защиты (принимается равным 0,01 с) /1/

tс.вык - собственное время отключения выключателя, с;

tс.вык = 0,1 с /4, табл.5.1/.



Условие iаτ < iа.ном выполняется;

  1. по термической стойкости



где BК - импульс квадратичного тока, кА2*с;

Iпр.т - предельный ток термической стойкости, кА;

tT - предельное время термической стойкости, с;

Iпр.т = 20 кА, tт = 8 с /4, табл.5.1/.

Импульс квадратичного тока


где Iп - действующее значение периодической составляющей тока КЗ (можно принять равным I//) /1/;

tOTKJl - время от начала короткого замыкания до его отключения, c.



где t3 - время действия релейной защиты, с;

tвык - полное время отключения выключателя с приводом, с;

t3 = 0,7 с - из журнаша уставок релейной защиты;

tвык О,12 с - /4? табл.5.1/.



Условие выполняется.

Таблица 1.5 - Сводная таблица по выбору масляных выключателей ус­тановленных в РП-29.



Заключение. Установленные выключатели удовлетворяют токам КЗ.

1.6.2 Проверка разъединителей

1) по электродинамической стойкости ударному току КЗ



2) по термической стойкости



Таблица 1.6 - Сводная таблица по выбору разъеденителей.



Заключение. Установленные разъединители динамически и термически стойки к токам КЗ.

1.6.3. Проверка трансформаторов тока

1) по номинальному ток у



  1. на электродинамическую стойкость



3) на термическую стойкость





В сводную таблицу сведем данные по условиям выбора трансформатора тока ТПЛ-10 300/5 вводных ячеек, трансформаторов тока ТПЛ-10 150/5, уста­новленных на отходящем присоединении в сторону ТП-565 и трансформаторов тока ТПЛ-10 100/5, установленных на отходящем присоединении в сторону ТП-556, трансформаторов тока ТПЛ-10 200/5 установленных на отходящем присое­динении в сторону ТП «Новая».

Таблица 1.7- Сводная таблица по выбору трансформаторов тока





Заключение. Установленные трансформаторы тока удовлетворяют элек­тродинамической и термической стойкости;

1.6.4 Проверка ошиновки:

1) по электродинамической стойкости



Предварительно подсчитывается частота собственных колебаний шин­ной конструкции

(1.11)

где l - длина пролета шин (расстояние между опорными изоляторами), м;

^ Е - модуль упругости материала шин, Па. Е = 7-1010 Па /11/;

J -момент инерции поперечного сечения перпендикулярной плоскости коле­бания, м4;

т - погонная масса шины, кг/м. т = 0.675 кг/м /4, табл.7.2/.

Момент инерции



где b и h соответственно толщина и ширина шины, м.

Частота собственных колебаний



При fm > 200 Гц расчет производится на статическую нагрузку без учета колебаний при КЗ. В этом случае максимальное механическое напряжение, воз­никшее в шине под действием изгибающего момента равно

(1.12)

где М - наибольший изгибающий момент под действием равномерной нагрузки, кГ*см;

W - момент сопротивления сечения рассматриваемой шины, см3. W = 2.083 см3 /12/.

(1.13)

где fмакс - максимальное усилие, действующее на 1 см длины шины средней фа­зы, кГ/см,





где iуд - ударный ток трехфазного КЗ, к

а - расстояние между фазами по осям, см.

Наибольший изгибающий момент



Напряжение, возникающее в шине под действием изгибающего момента:



  1. проверка на термическую стойкость



Принимаем, что до короткого замыкания шина имела температуру θH=70°C.



где I- установившийся ток трехфазного КЗ, А;

q - сечение шины, мм2, q = 250 мм2;

tф - время действия КЗ. с.



Конечный термический импульс при КЗ



Для найденного значения Ак по кривой нагрева для алюминия при КЗ находим θ к.расч ≈ 85 °С /4, рис.11/. Условие θк.расч  θДОП выполняется. Следова­тельно, ошиновка удовлетворяет условиям электродинамической и термической устойчивости.

1.6.5 Проверка изоляторов

Установленные изоляторы типа ОФ-10-375 характеризуются допустимым усилием



где Fpaзр - минимальное разрушающее усилие при статическом изгибе, кГ:

Fpaзр =375 кГ /4, табл.5.7/

Расчетное усилие на изолятор при КЗ



Условие Fрасч  Fдоп выполняется, т.е. изоляторы динамически стойки.

1.6.6 Проверка кабелей на термическую стойкость Минимальное допустимое сечение проводника по условию термической стойкости при приближенных расчетах определяется как



где Вк - импульс квадратичного тока, А2-с. Вк =40000 А2-с;

С - коэффициент, значение которого для кабеля с алюминиевыми жилами равен 100.

Минимальное сечение кабеля, имеющихся на РП-22 равно 120 мм2. Сле­

довательно, кабели термически стойки.
1   2   3   4   5   6   7   8



Скачать файл (19603.8 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации