скачать (2200.5 kb.)
Доступные файлы (1):
n1.doc | 2201kb. | 01.01.2013 11:20 | ![]() |
n1.doc
3. РАБОЧИЙ ПРОЕКТ
3.1 Сбор нагрузок
На каркас производственного здания действуют постоянные и временные нагрузки.
Нагрузки от собственного веса несущих и ограждающих конструкций являются постоянными нагрузками.
Нагрузки снеговые, ветровые и от мостовых кранов являются временными.
3.1.1 Постоянные нагрузки
Нагрузки от собственного веса покрытия обычно принимают равномерно распределёнными по длине ригеля. Расчётную линейно распределённую нагрузку на ригель g кН/м получают, собирая её с ширины, равной шагу стропильных ферм Вf и проектируя на горизонтальную поверхность
g = g0 Bf / cos

величину расчётной постоянной нагрузки g0 кН/м2 можно принять в соответствии с табл.3.1,

К постоянным нагрузкам относятся также нагрузки от веса стенового ограждения, веса подкрановых балок, подкрановых рельс, собственного веса колонн и др. В курсовом проекте обычно эти нагрузки на колонны учитывают, увеличивая значение продольной силы на 5 %. При этом эксцентриситет приложения перечисленных нагрузок не учитывают вовсе.
Таблица 3.1. Нагрузки от веса конструкций покрытия ![]() | |||
Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, кН/м2 | Коэффициент надежности по нагрузке, ?f | Расчетная нагрузка, кН/м2 |
Ограждающие элементы кровли | |||
Гравийная защита (15—20 мм) | 0,3—0,4 | 1,3 | 0,4—0,52 |
Гидроизоляционный ковер из 3—4 слоев рубероида | 0,15—0,2 | 1,3 | 0,2-0,36 |
Асфальтовая или цементная стяжка (20 мм) | 0,4 | 1,3 | 0,52 |
Утеплитель: | | | |
пенобетон, ![]() минераловатные плиты, ![]() пенопласт ![]() | — — — | 1,3 1,2 1,2 | — — — |
Пароизоляция из одного слоя рубероида или фольгоизола | 0,5 | 1,3 | 0,065 |
Несущие элементы кровли | |||
Профилированный настил (0,8— 1 мм) | 0,13—0,16 | 1,05 | 0,14—0,17 |
Волнистые листы: асбоцементные, стальные (1—1,75мм) | 0,2 0,12—0,21 | 1,1 1,05 | 0,22 0,13—0,22 |
Плоский стальной настил (3—4 мм) | 0,24—0,32 | 1,05 | 0,23—0,34 |
Железобетонные панели из тяжелого бетона (с заливкой швов) размером, м: 3 х 6 3 х 12 | 1,6 1,8 | 1,1 1,1 | 1,75 2 |
Прогоны: сплошные, пролетом, м: 6 12 решетчатые | 0,05—0,08 0,10—0,15 0,07—0,12 | 1,05 1,05 1,051 | 0,055-0,085 0,105-0,160 0,075-0,125 |
Каркас стальной панели размером, мм: 3 х 6 3 х12 | 0,10—0,15 0,15—0,25 | 1,05 1,05 | 0,105—0,16 0,16—0,26 |
Стропильные фермы | 0,10—0,40 | 1,05 | 0,105—0,42 |
Подстропильные фермы | 0,05—0,10 | 1,05 | 0,055—0,105 |
Каркас фонаря | 0,08—0,12 | 1,05 | 0,085—0,125 |
Связи покрытия | 0,04—0,06 | 1,05 | 0,040—0,065 |
3.1.2 Временные нагрузки
Снеговая нагрузка
Значение расчётной снеговой нагрузки на 1п.м. ригеля рамы находят из выражения
s = sg

где sg –расчётное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности, принимаемое в зависимости от снегового района




Нагрузка от мостовых кранов
М

Fk max = (Fk1 + Fk2) / 2.
Минимальное давление вычисляют:
Fk min = (Q+G)/n0 - Fk max, кН

Q - грузоподъёмность крана;
G - вес крана с тележкой (см. технические характеристики кранов);
n

Нагрузки от мостовых кранов определяют исходя из совместной работы двух кранов.
Н

агрузка от колёс кранов через подкрановую балку передаётся на колонны. На ближайшую к тележке колону колонну будет передаваться наибольшее давление Dmax, в то время как на противоположную колонну будет передаваться наименьшее давление Dmin. Эти давления определяют по линиям влияния опорных реакций подкрановых балок (рис. 3.2).
Dmax=



Dmin=



В этих формулах FК max и FК min соответственно максимальное и минимальное нормативное давление на колесо крана.




yi - ордината линии влияния опорной реакции подкрановой балки.

Mmax= Dmaxek , кНм ;
Mmin= Dmin ek, кНм.
В первом приближении ek можно принять равным 0,45hn.
Горизонтальную силу от торможения тележек мостовых кранов Т определяют по линиям влияния опорных реакций тормозных балок аналогичных линиям влияний опорных реакций подкрановых балок (рис.3.2).
T =

Нормативное значение горизонтальной силы, приходящейся на одно колесо с одной стороны крана
Tcr =



Gt – вес крановой тележки (см. технические характеристики кранов).
Ветровая нагрузка
Расчётное значение ветровой нагрузки на 1м2 вертикальной поверхности определяют в соответствии с

w = w0

где w0 – нормативное значение ветровой нагрузки для данного ветрового района [2];

к – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности

се – аэродинамический коэффициент внешнего давления, принимается равным +0,8 для наветренной стороны и -0,6 для подветренной стороны.
Интенсивность расчётной нагрузки на 1 п.м. колонны поперечной рамы
qw = w B,
где В – ширина грузовой площади при шаге колонн 6 м,
В = В1 при шаге колонн 12 м и наличии продольного фахверка, здесь В1 – расстояние между основной колонной и соседней с ней стойкой фахверка.
В практических расчётах неравномерную по высоте здания ветровую нагрузку w часто заменяют эквивалентной равномерно распределённой weq. Интенсивность последней находят из условия равенства изгибающих моментов в основании условной стойки от фактической эпюры ветрового давления и от равномерно распределённой нагрузки [5]. Эквивалентная ветровая нагрузка представляется в виде weq = keqw. Значения keq приведены в табл. 3.2.
В этом случае интенсивность расчётной нагрузки на 1 п.м. колонны поперечной рамы:
qw eq = weq B, кН/м.
Таблица 3.2
Значения keq для местности типа В

Высота Н0, м | Значения keq для местности типа В ![]() |
15 | 0,641 |
20 | 0,711 |
25 | 0,773 |
30 | 0,825 |
35 | 0,874 |
40 | 0,920 |
Н0 - расстояние от уровня земли (чистого пола) до низа ригеля; значения keq для промежуточных высот принимать по интерполяции. |
При наличии продольного фахверка
qw eq = weqB1, кН/м.
Ветровая нагрузка на шатёр приводится к сосредоточенной, приложенной к нижнему поясу ригеля:
W = wm А2, кН
при шаге колон равном 6 м, и
W = wm А2 + 2 weq А3), кН
при шаге колонн 12 м и наличии продольного фахверка (рис. 3.4).
Здесь wm – усреднённое значение ветровой нагрузки на участке высотой равной высоте фермы.
Роль опорно-связевых элементов при этом выполняют продольные горизонтальные связи по нижним поясам ферм.

Скачать файл (2200.5 kb.)