Logo GenDocs.ru

Поиск по сайту:  

Загрузка...

Лекции - Режимы работы и эксплуатация ТЭС - файл Тема3_2008.doc


Лекции - Режимы работы и эксплуатация ТЭС
скачать (2015.1 kb.)

Доступные файлы (19):

Tema5_2008.doc484kb.07.01.2010 20:17скачать
ВОПРОСЫ2009о.doc34kb.04.01.2010 14:28скачать
дополнение к теме1_05 ПерсоналТЭС.doc232kb.04.01.2010 17:14скачать
Напряжения в элементах при работе под нагрузкой.doc90kb.07.01.2010 20:10скачать
ПВД_ПНДЭкспплуатация_требования.doc125kb.19.09.2004 01:41скачать
Работа вспомогательного обрудования на частичных нагрузках.doc351kb.04.01.2010 20:12скачать
Сопловое и Дроссельное.doc302kb.04.01.2010 19:38скачать
Тема1_05.doc448kb.17.01.2010 21:22скачать
Тема 10 ДР.doc324kb.07.01.2009 17:35скачать
Тема2_2008.doc53kb.05.01.2009 13:54скачать
Тема3_2008.doc480kb.07.01.2010 20:14скачать
Тема6_2009.doc144kb.05.01.2009 19:44скачать
Тема7_2009.DOC51kb.05.01.2009 19:53скачать
Тема8_2009.doc73kb.07.01.2009 13:43скачать
Тема9.DOC231kb.07.01.2009 16:33скачать
Тема_переменные_ режимы.doc195kb.07.01.2009 18:59скачать
Температурные напряжения.doc192kb.04.01.2010 16:57скачать
Типовые задачи.doc107kb.16.01.2010 19:06скачать
Энергетические характеристики.doc269kb.07.01.2009 18:47скачать

Тема3_2008.doc

Тема 3_2008


3. Работа оборудования на частичных нагрузках
При эксплуатации оборудования (энергоблоков) на частичных нагрузках, особую роль в выборе технологии режима играет конструктивное решение системы парораспределения турбины.

В настоящее время в теплоэнергетике на современных турбинах используется либо сопловое парораспределение, либо дроссельное.

При использовании соплового парораспределения могут быть реализованы следующие технологические способы (режимы) регулирования:
регулирование на номинальном давлении перед турбиной

Сопловое

парораспределение регулирование на скользящем давлении Р0=var, t0=const
комбинированное регулирование:

1 этап - Р0= const; 2 этап - Р0=var.
При наличии на турбине дроссельного парораспределения можно реализовать только два способа регулирования:


на номинальном давлении Р0= const.

Дроссельное

парораспределение

на скользящем давлении Р0=var.

При использовании указанных способов регулирования можно рассматривать их эффективность с нескольких точек зрения:

  • тепловая экономичность режима;

  • надежность длительной эксплуатации;

  • простота и удобство реализации.


^ 3.1. Работа оборудования на частичных нагрузках при дроссельном парораспределении и при постоянном давлении перед регулирующим клапаном.
При работе на частичных нагрузках, при дроссельном парораспределении и работе с постоянным давлением перед регулирующим клапаном, снижение нагрузки определяется расходом пара на турбину. Уменьшение расхода пара производится за счет частичного прикрытия регулирующего клапана на входе в турбину. В результате проходное сечение клапана уменьшается, расход пара уменьшается, вследствие этого происходит дросселирование потока пара идущего на турбину. Так как у нас имеется только один регулирующий клапан, то весь поток пара подвергается дросселированию

Поскольку геометрия проточной части турбины остается неизменной, то давление за регулирующим клапаном и по всем отсекам проточной части турбины определяется формулой Стодолы-Флюгеля.
,(1)

где Dop, Doo-расходы пара через отсек в расчетном и номинальном режимах соответственно, кг/с;

Po1, Po2 – давление перед отсеком и за отсеком в расчетном режиме, МПа;

Poo1, Poo2 – давление перед отсеком и за отсеком в номинальном, исходном режиме, МПа;

Too1, To1-температура пара на входе в отсек в номинальном и расчетном режиме соответственно, оК.

На рис.3.1 представлена принципиальная схема паротурбинной установки, работающей и дроссельным парораспределением.


Рис.3.1. Принципиальная схема паротурбинной установки с дроссельным парораспределением.
В результате дросселирования, происходит существенное снижение давления, которое изменяется пропорционально снижению расхода пара. На рис. 3.2 представлен процесс расширения пара в h-s диаграмме, при работе турбины с дроссельным парораспределением на частичной нагрузке. Как видно из рис.3.2. происходит существенное смещение процесса вправо. При этом считаем, что процесс дросеелирования происходит без внутренних потерь. В результате чего hо остается постоянной. В результате смещения процесса вправо резко снижается срабатываемый перепад , что наряду с уменьшением расхода приводит к более быстрому снижению мощности и приводит к снижению экономичности.

Как видно из рис. 3.2 используемый теплоперепад существенно снижается.

(ho-hK)>(ho-hkf)


Рис. 3.2. Процесс расширения пара в турбине при работе на частичной и номинальной нагрузке с дроссельным парораспределением и постоянным давлением перед турбиной
Кроме этого, при использовании режима с постоянным давлением вследствие дросселирования происходит понижение температуры пара, причем это снижение может быть довольно значительным. На рис 3.3. приведено изменение температуры пара в камере регулирующей ступени в процессе разгружения при постоянном, скользящем и комбинированном регулировании. Из рис 3.3 видно, при режиме постоянного давления и снижении нагрузки на 50% температура пара за регулирующей ступенью снизится почти на 70˚С. Систематическое изменение уровня нагрузки, при работе турбины в режиме регулирования графиков нагрузки, приводит к постоянным изменениям температуры металла ротора и корпуса турбины в зоне регулирующей ступени, что ведет к дополнительным термическим напряжениям и малоцикловой усталости металла, а значит и снижению надежности.


Рис. 3.3. Изменение температуры пара в камере регулирующей ступени турбины при регулировании нагрузки.

1-при постоянном начальном давлении; 2- при скользящем начальном давлении с нагрузки 60%; 3- при скользящем давлении после закрытия первой группы клапанов; 4- при скользящем давлении во всем диапазоне; 5- температура пара на входе в турбину.
^ 3.2. Работа турбины на частичных нагрузках при сопловом парораспределении.
При использовании соплового парораспределения и постоянного давления перед клапанами наибольшим механическим нагрузкам подвергается первая регулирующая ступень. Для этого рассмотрим схему соплового парораспределения (рис.3.4) .





Рис.3.4. Схема соплового парораспределения.

При изменении расхода пара через регулирующую ступень изменяется давление в сегментах сопловой коробки и в её камере. Давление пара в КРС при этом изменяется пропорционально его расходу. Поскольку при частичной нагрузке часть клапанов может быть полностью открыта, а другие лишь частично, теплоперепады по этим потокам и перепады давлений в них различны, диск регулирующей ступени нагружается механически неравномерно и в нём возникают изгибные напряжения. Чтобы по возможности избежать одностороннего давления пара на диск выбирают соответствующую очерёдность подачи пара в сопловую коробку одновременно с диаметрально-противоположных сторон.

В классическом случае все РК открываются по очереди. В реальных системах парораспределения, во многих случаях, вначале открывается одновременно сразу несколько клапанов, поэтому у многих типов турбин до нагрузки f=0,6-0,8 парораспределение фактически дроссельное. Очередность подачи пара в сопловые коробки принимается такая, чтобы по возможности избежать одностороннего давления пара на рабочие лопатки. При этом пар подводится одновременно с диаметрально противоположных сторон диска регулирующей ступени.

При сопловом парораспределении потери от дросселирования относятся только на ту часть потока, которая проходит через частично открытый клапан. Поэтому экономичность турбины при частичных нагрузках выше, чем при дроссельном парораспределении (если Р0= const).

В этом случае процесс работы пара в регулирующей ступени турбины можно условно (приближенно) изобразить так, как представлено на рис. 3.5.


Рис. 3.5. Процесс расширения пара в турбине при сопловом парораспределении, постоянном давлении перед турбиной и на частичной нагрузке.
В этом случае весь поток пара условно разбивается на два потока:

а) идущий через полностью открытые клапаны;

б) идущий через частично открытый клапан.

Первый поток дросселированию не подвергается. Второй поток дросселируется в зависимости от степени открытия клапана. В камере регулирующей ступени оба потока перемешиваются, параметры потока выравниваются и становятся равны параметрам смешения (точка смешения hрс). Энтальпию в точке смешения можно определить по выражению:



βрс, βрс1, βрс2 – соответственно относительный суммарный расход через регулирующую ступень (в зтом случае βрс=1), расход пара через первую группу клапанов (открытые, поток не дросселируется), расход через вторую группу частично открытых клапанов, дросселируемая часть потока.

При сопловом парораспределении и режимах частичной нагрузки КПД регулирующей ступени понижается, что связано с дросселированием пара в частично открытых клапанах, но это снижение идет значительно ниже, чем если дросселировался бы весь поток. Дальнейшее расширение условно можно представить идущим из точки смешения.
Итоговая работа пара в регулирующей ступени определяется теплоперепадом

Нрс=h0-hрс, кДж/кг

Строить процесс по работающим потокам пара затруднительно. Подробно эта методика описывается в специальной литературе, например, в книге: Самойлович Г.С., Трояновский Б.М. «Переменные и переходные режимы в паровых турбинах». Энергоиздат.1982 г.

Для расчетов тепловых схем ПТУ, в процессе эксплуатации, важен условный итоговый процесс, который можно построить по некоторому условному КПД регулирующей ступени:



Заводы-изготовители дают зависимость . Она имеет следующий вид (для различных типов турбин разный).

Рис.3.6. Изменение КПД регулирующей ступени в зависимости от расхода пара.

Рассмотрим теперь распределение давлений пара по клапанам, в зависимости от относительного расхода пара:



Рис. 3.7. Изменение давления за регулирующими клапанами от расхода пара.

Давление в камере рс определяет величина пропуска пара в турбину: оно связано с расходом D формулой Стодола-Флюгеля:

(*)

Здесь D – расход пара через группу ступеней в рассматриваемом режиме, кг/с;

Dн – то же в номинальном (или в другом известном заранее) режиме;

Р1 – давление пара перед группой ступеней в рассматриваемом режиме;

Р2 - давление пара за группой ступеней в рассматриваемом режиме;

Р1,н, Р2,н - то же в номинальном (или в другом известном заранее) режиме;

Т1 – абсолютная температура (К) перед группой ступерей в рассматриваемом режиме;

Т1,н - то же в номинальном (или в другом известном заранее) режиме;

В то же время по мере открытия клапанов и роста давления за регулирующей ступенью, расходы пара через ранее открытые клапана снижаются, как представлено на рис.3.8.

Рис.3.8. Изменение расхода пара через клапана.

Характеристика расхода пара турбиной типа К при сопловом парораспределении в отличие от рассмотренной ранее линейной , более правильно выглядит в виде волнообразной кривой. Каждой волне этой зависимости соответствует открытие очередного регулирующего клапана



Рис.3.9. Расход пара через клапана от мощности и очередности и степени открытия клапанов.

Таким образом, хотя влияние процесса дросселирования при сопловом парораспределении уменьшается, но все проблемы, перечисленные выше, в том числе связанные с понижением температуры пара в регулирующей ступени (рис.3.3) сохраняются.
^ Работа турбины на частичных нагрузках при скользящем регулировании.
Использование скользящего давления возможно при блочной компоновке оборудования. В этом случае начальное давление понижается за счет уменьшения расхода питательной воды и регулирования его насосом. При этом начальная температура остается постоянной, а регулирующие клапаны остаются в открытом положении.

Процесс расширения пара в регулирующей ступени и регулировании при постоянном и скользящем давлении представлен (дроссельное парораспределение) на рис. 3.10.

При этом процесс расширения при Р0= const идет по линии hо, а при Р0=var по линии tо=const.

При Р0=var начальная энтальпия даже возрастает, температурное состояние регулирующей ступени, всей проточной части и температура пара на выходе из ЦВД остается более высокой так как отсутствует процесс дросселирования.



Рис.3.10. Процесс расширения пара при скользящих параметрах.
Из рис. 3.10. видно, что температурное состояние регулирующей ступени практически не меняется во всем диапазоне изменения нагрузки, поэтому надежность этого режима для турбоагрегата выше.

Работа на частичных нагрузках при постоянном давлении может быть использована как для дроссельного так и для соплового парораспределения.

Недостатком такой работы, как говорилось выше, является существенное снижение экономичности при дросселировании в регулирующих клапанах, а также захолаживания проточной части турбины в районе регулирующей ступени в ЦВД вследствие дросселирования и сопровождающего этот процесс снижения температуры пара.

Рис 3.11. Циклы ПТУ для различных режимов при постоянном и скользящем начальном давлении пара.
При скользящем давлении с изменением режима меняется также цикл ПТУ (рис.3.11.). При номинальном режиме на Ts-диаграмме он изображается контуром a0b0c0d0e0, а при частичном – a0bcde. Удаление параметров цикла от оптимальных по мере снижения нагрузки определяет понижение термического к.п.д. цикла t при скользящем давлении. Однако это понижение оказывается менее интенсивным, чем для установки с дроссельным парораспределением при постоянном давлении. Это объясняется тем, что процесс дросселирования пара в регулирующих в регулирующих клапанах турбины d0d1 (см. рис 3.11.) сопровождается понижением температуры пара перед турбиной. Поскольку с термодинамической точки зрения эффективность цикла определяется достигаемыми перед турбиной параметрами пара и не зависит от линии подвода теплоты, полученный цикл a0b0c0d1e1 эквивалентен циклу a0bcd1e1 Последний же практически совпадает с циклом скользящего давления по давлению перед турбиной, но отличается от него меньшей температурой. Вследствие отмеченного скользящее давление по термическому к.п.д. цикла при частичных нагрузках превосходит постоянное, сочетаемое с дроссельным парораспределением.

Заметим, что этот термодинамический выигрыш, определяемый параметрами пара перед турбиной и в конденсаторе, не зависит от того, каким путем достигается скользящее давление: изменением угловой скорости питательного насоса или дросселированием рабочей среды в питательных клапанах котла либо в специальных задвижках, встроенных в пароводяной тракт. Из этого следует, что термодинамический выигрыш от применения скользящего давления вместо дроссельного парораспределения при постоянном давлении обусловлен не самим по себе устранением дросселирования рабочего тела, а непостоянством удельной теплоемкости пара Cp, вследствие чего при дросселировании свежего пара понижается его температура.

При использовании водяного пара этот выигрыш тем больше, чем круче изотермы на is-диаграмме, т. е. возрастает с повышением номинального давления свежего пара.
На энергоблоках с промперегревом это приводит к тому, что более высокая температура пара остается за ЦВД в целом, что позволяет легче регулировать температуру пара промперегрева. При работе котла на сниженной нагрузке и скользящих параметрах происходит смещение зоны начала парообразования. В результате чего она может сместиться из конвективной зоны в нижнюю радиационную часть топочной камеры, что неблагоприятно сказывается на надежности работы поверхностей нагрева.
Значительный выигрыш в эффективности использования скользящего давления даст и снижение собственных нужд питательного насоса.

На рис. 3.12. приведена зависимость изменения мощности потребляемой питательным насосом блока мощностью 300 МВт при изменении нагрузки и работой с различными способами регулирования.



Рис. 3.12. Зависимость мощности турбопривода питательного насоса от мощности турбогенератора:

1 – располагаемая мощность турбопривода при питании деаэратора от IV отбора турбины; 2 – то же при питании деаэратора от III отбора турбины; 3 – то же при питании деаэратора от постороннего источника пара; 4 – требуемая мощность турбопривода при работе блока на двух корпусах котла при номинальном давлении свежего пара; 5 – то же при скользящем давлении свежего пара.

Как видно из рисунка использование скользящего давления позволяет снизить мощность привода питательного насоса при разгружении до 50% более чем на один МВт.

К.п.д. паротурбинной установки б, ли обратная ему величина – удельный расход теплоты qб не учитывают затрат энергии на собственные нужды установки. С учетом этих затрат к.п.д. установки нетто  и удельный расход теплоты нетто q могут быть определены по формуле:



где Q – количество теплоты, подводимой к рабочему телу в котле для получения пара, идущего как на выработку электрической энергии, так и на обеспечение собственных нужд установки;

Nэ – полезная мощность, отдаваемая в электрическую сеть.

Существенная часть затрат энергии на собственные нужды ПТУ приходится на привод питательного насоса. С ростом начального давления пара удельная мощность питательного насоса возрастает и для мощных энергоблоков на сверхкритические параметры пара превышает 4%. В таких условиях выбор той или иной подпрограммы регулирования питательного насоса может оказать заметное влияние на тепловую экономичность всего блока, особенно при его работе со скользящим давлением.

Мощность развиваемую насосом можно определить из выражения:



Как отмечалось выше, реализация скользящего давления возможна как изменением угловой скорости питательного насоса при отсутствии дросселирования по всему пароводяному тракту, так и дросселированием рабочего тела в питательном клапане или в специальных клапанах, встроенных в тракт котла при нерегулируемом насосе. Удельный расход теплоты брутто во всех этих случаях практически одинаков. Однако возможность сокращения затрат мощности на привод питательного насоса делает наиболее эффективной первую из указанных подпрограмм.

Это связано с изменением характеристик сети, на которую работает насос.

Давление, которое должен при любом режиме работы блока обеспечить питательный насос, pн0+р+ркл, где р0 – давление пара перед стопорными клапанами турбины, определяемое программой регулирования блока; р – гидравлическое сопротивление пароводяного тракта, содержащего, кроме котла, также подогреватели высокого давления и главный паропровод; ркл – потери давления в регулирующих питательных клапанах (РПК) котла, определяемые степенью их открытия. Она устанавливается регулятором питания котла.

Гидравлическое сопротивление каждого участка пароводяного тракта пропорционально 2, где  – скорость рабочего тела; – плотность. При постоянном давлении, когда плотности воды и пара изменяются незначительно, гидравлические потери р можно считать пропорциональными квадрату расхода пара.

Характеристика сети определяется кривой 1 на рис.3.13. При скользящем давлении гидравлическое сопротивление водяной части тракта меняется в зависимости от режима примерно также. Сопротивление же парового тракта при равных расходах оказывается большим, чем при постоянном давлении, ввиду больших скоростей пара. Таким образом, суммарное гидравлическое сопротивление пароводяного тракта при скользящем давлении больше, чем при постоянном. Однако понижение давления перед турбиной , во много раз превосходящее прирост гидравлического сопротивления, определяет общее уменьшение требуемого давления за насосом при скользящем давлении (кривая 2) и возможность сокращения в следствие этого затрат мощности на привод питательного насоса.

Поскольку рабочая точка насоса определяется пересечением его характеристики 3 с характеристикой сети (точка А при номинальном расходе G0), для перехода к частичному расходу G требуется смещение характеристики насоса при постоянном и скользящем давлении соответственно в положения 4 и 5 с тем, чтобы они пересекались с характеристиками сети 1 и 2 в точках С и С1. Такое смещение характеристики насоса, достигаемое понижением его угловой скорости, позволяет точно реализовать закон изменения рн за насосом, определяемый характеристикой сети. При скользящем давлении требуется большой диапазон изменения угловой скорости, что должно учитываться при проектировании насоса и его привода.


Рис.3.13. Характеристики питательного насоса и сети.

1 – характеристика сети при постоянном давлении; 2 – то же при скользящем давлении; 3 – характеристика нерегулируемого питательного насоса; 4, 5 – характеристики насоса при различных угловых скоростях; 6 – характеристика одного нерегулируемого насоса при параллельной работе двух насосов.


Недостатком использования скользящего давления является снижение мобильности блока. В этом случае мобильность блока целиком определяется мобильностью котла, инерция которого весьма значительна и измеряется минутами. Поэтому энергоблоки, которые эксплуатируются на скользящем давлении не могут участвовать в регулировании частоты сети, когда изменение мощности требуется в течение нескольких секунд.

^ Работа оборудования на частичных нагрузках при комбинированном регулировании.
Одним из способов повышения экономичности блоков с сопловым парораспределением во всем диапазоне нагрузок состоит в применении комбинированного способа регулирования нагрузки.

В этом случае в области больших нагрузок блок работает при постоянном давлении, а начиная с мощности, соответствующей моменту полного открытия клапанов, подводящих пар к двум группам сопел регулирующей ступени (точка В), переводится на скользящее давление с полностью открытыми регулирующими клапанами, управляющими подводом пара только к двум группам сопел регулирующей ступени, и полностью закрытыми остальными клапанами.

В этом случае реальное сопловое парораспределение по существу превращается в дроссельное и начиная с точки В перевод на скользящее давление обеспечивает те же преимущества, какие имеет скользящее давление перед работой блока с дроссельным парораспределением при постоянном давлении.

Для более полного использования преимуществ комбинированного давления оно должно сочетаться с регулированием угловой скорости питательного насоса.
Изменение КПД регулирующей ступени для различных способов регулирования приведено на рис. 3.14.



Рис.3.14 Зависимость изменения термического КПД цикла ПТУ от относительного расхода пара и способа регулирования.
1 – Дроссельное парораспределение (регулирование);

2 – Скользящее парораспределение (регулирование);

3 – Сопловое реальное распределение (регулирование);

4 – Комбинированное регулирование

5 – Идеальное сопловое регулирование
^ Анализ сопоставления различных способов парораспределения и регулирования.
Наряду с выбором режима работы особый интерес представляет влияние типа парораспределения на экономичность режима работы при частичных нагрузках.

К.п.д. цилиндра высокого давления турбины с сопловым парораспределением при постоянном давлении ввиду увеличения перепада энтальпии регулирующей ступени понижается с уменьшением расхода пара до значения его, соответствующего точке В на рис.3.15. При меньших расходах происходит дросселирование всего потока пара, подводимого к турбине.

Сравнительную оценку проведем по произведению toi, которое, в наибольшей мере влияет на к.п.д. брутто установки. При этом используем результаты проведенного выше сопоставления термического к.п.д. цикла и внутреннего относительного к.п.д. турбины при постоянном и скользящем давлении.
Анализ начнем с выбора типа парораспределения при скользящем давлении. Поскольку при этом термический к.п.д. цикла не зависит от типа парораспределения, а внутренний относительны к.п.д. турбины с сопловым парораспределением более низок, оптимальным вариантом для работы при скользящем давлении является турбина с дроссельным парораспределением. Его следует выбирать при проектировании турбин специально для скользящего давления. Именно этот вариант выбран в дальнейшем в качестве основного при сравнении постоянного и скользящего давления.

Внутренний относительный к.п.д. турбин с дроссельным парораспределением при постоянном и скользящем давлении практически одинаков при одинаковых расходах пара. Термический же к.п.д. цикла выше у установки, работающей при скользящем давлении. Следовательно, во всем диапазоне частичных нагрузок она имеет более высокий к.п.д. брутто 'б (рис.3.15.), причем выигрыш возрастает с ростом номинального давления свежего пара и с применением перегрева пара. Поэтому в тех случаях, когда при проектировании турбины по каким либо причинам (например, из-за вибрационной прочности первой ступени) принято дроссельное парораспределение, следует проектировать ее и весь блок для работы на скользящем давлении.

Сравним далее работу установки при скользящем давлении и постоянном с реальным сопловым парораспределением (кривая 3). При низких начальных параметрах пара характеристика ПТУ при скользящем давлении (кривая 4) мало отличается от кривой 1. В этом случае при частичных нагрузках более высоким к.п.д. обладает установка с сопловым парораспределением, и проектирование турбин с дроссельным парораспределением специально для скользящего давления нерационально. При повышении номинальных параметров пара характеристика ПТУ при скользящем давлении, как следует из рис.3.15. (кривая 5), дважды пересекает кривую 3. Следовательно, работа при скользящем давлении оказывается термодинамически эффективной в области низких нагрузок и вблизи номинального режима. Однако для таких ПТУ имеется область режимов в близи точки В, где преимущества на стороне соплового парораспределения при постоянном давлении. Поскольку при работе в переменной части графика нагрузки определенную часть времени установка может работать в этой области режимов, целесообразность проектирования таких ПТУ на докритические параметры пара специально для работы на скользящем давлении с дроссельным парораспределением также дискуссионна, если это не вызвано другими соображениями, например стремлением повысить маневренность турбины (как это сделано для полупиковой установки К-500-130). Наконец, при переходе к сверхкритическим параметрам пара (кривая 6) во всем диапазоне режимов более экономична ПТУ с дроссельным парораспределением, работающая при скользящем давлении. В этом случае можно рекомендовать специальное проектирование блоков для работы при скользящем давлении.

С переходом к скользящему давлению повышается энтальпия пара, отбираемого для регенеративного подогрева питательной воды. Использование для подогрева более высокопотенциального пара увеличивает недовыработку мощности паром регенеративных отборов, что учитывается величиной Nр. Степень регенерации qр при скользящем давлении всегда меньше, чем при постоянном. Это обусловлено повышением энтальпии i0 свежего пара. Вследствие отмеченного коэффициент kр при переводе ПТУ на скользящее давление понижается. Однако, как показывают расчеты, выполнение в ЛПИ для установок различного типа, сокращение выигрыша от скользящего давления за счет регенерации не превышает 0.20-0.25%. это составляет небольшую часть общего термодинамического выигрыша от применения скользящего давления и не меняет вывода о большей экономичности ПТУ при скользящем давлении.

Рис.3.15. Зависимость к.п.д. брутто ПТУ без учета регенерации от расхода пара G при разных способах регулирования мощности.

1 – постоянное давление, дроссельное парораспределение;

2 – постоянное давление, идеальное сопловое парораспределение;

3 – постоянное давление, реальное сопловое парораспределение;

4-6 – скользящее давление, дроссельное парораспределение ('б отнесен к значению к.п.д. ПТУ с дроссельным парораспределением при номинальном режиме).


Скачать файл (2015.1 kb.)

Поиск по сайту:  

© gendocs.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации